动力工程影响因子范文

动力工程影响因子范文第1篇

关键词：动力工程及工程热物理；全国优秀博士论文；全国百优；研究生培养

中图分类号：G643 文献标识码：A 文章编号：1007-0079（2014）26-0044-02

动力工程及工程热物理学科是与能源转换和利用紧密相关的一级学科，下设工程热物理、热能工程、动力机械及工程、流体机械及工程、制冷与低温工程、化工过程机械6个二级学科。是国民生产生活和科学、文化活动的动力之源，也是社会日常生活的必要保证。能源动力科学与材料科学、信息科学一起，构成了现代社会发展的三大基本要素。

动力工程及工程热物理的理论与技术应用于交通、工业、农业、国防等领域，与此相适应，如何培养21世纪社会需要的能源动力类及相关专业人才，是每个大学相关专业以及每位从事该专业教育的工作者亟需解决的重要问题，尤其是代表本专业高水平人才培养的博士研究生的培养更是重中之重。

全国优秀博士学位论文是贯彻落实《国家中长期教育改革和发展规划纲要（2010―2020年）》，提高研究生培养质量，鼓励创新，促进高层次创新人才脱颖而出的重要措施。因此，衡量博士研究生培养质量的指标之一就是全国优秀博士学位论文。下面以1999年至2013年动力工程及工程热物理全国优秀博士学位论文为基本素材，[1]分析讨论本学科的研究生培养的发展现状及趋势。

一、授予单位比重分析

从1999年到2013年，共有28篇动力工程及工程热物理学科的博士论文入选全国优秀博士学位论文，他们来自西安交通大学、浙江大学、清华大学、哈尔滨工业大学、东南大学、上海交通大学、江苏大学和海军工程大学等8所高校，各高校所占百分比如图1所示。

从图1中可以看到，占比由高到低依次是：西安交通大学29%，浙江大学25%，清华大学、哈尔滨工业大学和东南大学各占11%，上海交通大学7%，江苏大学和海军工程大学各占3%。除江苏大学和海军工程大学之外的其余6所高校都被列为国家“985”和“211工程”高校，占75%。据此可以看出“985”和“211工程”高校具有很强的竞争力。

西安交通大学、浙江大学、清华大学、上海交通大学和哈尔滨工业大学的动力工程及工程热物理都是一级学科国家重点学科，东南大学的热能工程和江苏大学的流体机械及工程是二级学科国家重点学科。依托“985”工程建设及国家重点学科优势，上述学校及学科几乎囊括了所有入选动力工程及工程热物理学科的全国优秀博士学位论文。由此可见，“985”工程建设及国家重点学科建设对提高博士生培养质量，促进高层次创新人才脱颖而出方面的重大意义和作用。

此外，北京是国家政治经济文化中心，上海、江苏和浙江是经济发达地区，汇聚了大量的相关人才。优秀生源充足，这一优势也是对提高研究生培养质量方面起到促进作用。

二、学科比重分析

表1 工学及动力工程及工程热物理占比

全国优秀博士论文在学科门类分布上主要集中在工学、理学、医学三个门类，其中工学包含动力工程及工程热物理在内的21个学科类，共79个专业。历年工学入选全国优秀博士论文的具体数据如表1所示，平均每年入选论文占入选总数的37.9%，同时，全国优秀博士学位论文获奖总数在所有大学科中排名第一。

图2是本一级学科优秀博士论文在所有学科优秀博士论文中所占比重的柱状图。从图2中可以看到，1999～2001年动力工程及工程热物理占比出现较大下降，2001～2003年占比又逐年上升，2004年到2006年占比回落到1%左右，2007年到2009年期间波动比较大，2009～2012年则稳定在2%附近，2013年占比达到3%。

参考本学科优秀博士论文在工学学科中所占比重及工学在全部学科中占比的柱状图（图3）。可以看出，工学占比虽然略有波动，但大体而言比较平稳，维持在38%左右，本学科在工学中的占比在3.8%左右波动。

通过分析可以发现西安交通大学和浙江大学对本学科全国优秀博士学位论文的占比影响较大，本学科在工学中占比较高的1999年、2003年、2007年及2013年上述两高校均有入选论文，而本学科在工学中占比较低的2001年、2002年和2008年则上述两高校均没有入选论文。

由此可以看出，相对而言，两校是本学科研究生培养质量和水平的领头羊，在学科内具有重要的地位和影响力。

三、论文影响因子分析

影响因子是测度期刊有用性和显示度的指标之一，同时也是测度期刊的学术水平，乃至论文质量的重要指标之一，所以对于论文影响因子的分析就显得非常必要。

图4是动力工程及工程热物理学科全国优秀博士学位论文获得者在攻博期间发表的论文（注：这里只统计优博获得者作为第一作者的论文）的影响因子的分布图。

从图中可以看到，本学科高影响因子的论文数量偏少，在统计分析的105篇论文中，影响因子超过3.5的有8篇，占总数的7.62%；影响因子在3.0～3.5之间的论文有7篇，占总篇数的6.67%；影响因子在2.5～3.0之间的论文5篇，占总篇数的4.76%；影响因子在2.0～2.5之间的论文有30篇，占总篇数的28.57%；影响因子在1.5～2.0之间的论文有7篇，占总篇数的6.67%；影响因子在1.0～1.5之间的论文3篇，占总篇数的2.86%；而影响因子低于1.0的论文数量为45，占总篇数的42.86%，占比还是比较大的。

本学科的高影响因子论文偏少与本学科领域的研究特点有关，由于本学科是传统的工科学科，研究的新兴热点相对理学学科不会太多。因此与大多数工学学科一样，整体学术刊物的影响因子不会太高。因此，大多数全国优秀博士论文的研究发表在影响因子低于1.0的学术刊物上。同时，由于全国优秀博士学位论文评审强调创新性，这可以通过在高水平高影响引因子的学术刊物上有若干代表性的工作发表来体现，这样的代表性论文不会太多。因此，本学科优秀博士论文在影响因子3以上的学术刊物上发表的论文并不多。

四、二级学科及作者性别分析

1999年至2013年，获全国优秀博士学位论文的动力工程及工程热物理学科的28位作者中，有14人在博士期间攻读工程热物理，占到优博论文作者的一半；攻读热能工程的有6人，占比为21%；4人攻读制冷及低温工程，占比是14%；2人攻读流体机械及工程，占比7%；能源环境工程和动力机械及工程的各一人，分别占比4%。各专业所占比例如图5所示。

同时在这28人中，男性人数25，占总人数的89%。女性人数3人，仅占总人数的11%，男女比例差距较大。

由此可以发现，若假设所有优秀博士论文作者具有相当的智力水平和勤奋程度，其导师的指导水平也相当，则可说明工程热物理二级学科最有可能产生创新性的研究。或者说，该二级学科由于涉及学科的基础理论问题较多，研究偏基础，产生创新性突破的可能性相对其他二级学科较大。此外，男性优秀博士作者数远较女性作者大，则说明了本学科男性在开展创新性研究工作中的普遍表现高于女性。

五、指导教师分析

本学科28篇动力工程及工程热物理学科的全国优秀博士学位论文是在22位博士生导师的指导下完成的。这22位指导教师中，有17人指导出1 篇全国优秀博士学位论文，4人指导出2篇全国优秀博士学位论文，1人指导出3篇全国优秀博士学位论文。

表2是历年指导教师的平均年龄。这22位导师指导的博士学位论文第一次被评为全国优秀博士学位论文时的平均年龄是57.5岁。50～59岁和60～69岁这两个年龄段的人数最多，分别是5人和10人，其次是40～49岁的有3人，70～79岁的有2人，40岁以下的有1人。

由此可见，从全国优秀博士指导教师所指导优秀博士数可以看出其在本学科领域内的学术水平和指导研究生的能力；同时，大多数年份的指导教师平均年龄在60～66岁，可以看出一般这个年龄段的研究学者其学术水平和造诣容易达到最高点。

六、总结

本文通过对本学科入选全国优秀博士学位论文相关情况进行分析，获得了本学科高层次研究生培养方面的整体情况。如本学科高水平研究生培养情况及分布，“985”工程及国家重点学科建设对提高研究生培养方面的贡献，本学科在工学及其他学科中的相对水平，本学科的高水平论文影响因子分布，二级学科的特点以及研究生导师的年龄分布等相关情况。使读者能够通过本文了解本学科高水平博士研究生培养的基本现状，为相关人员制订合理学科发展规划，提高研究生培养质量方面提供有益启示。

参考文献：

[1] 历年全国优秀博士学位论文评选结果[EB/OL].http：//www.china

动力工程影响因子范文第2篇

1热点因子计算方法

热点因子计算方法主要有3种：乘积法、统计法和混合法。乘积法是指把反应堆内可能出现的各种最不利因素连乘起来；该方法过于保守，不利于提高反应堆的经济性。统计法是指把反应堆内可能出现的各种不利因素的变化看出按统计规律分布，然后再按统计规律去综合各参数对计算参数的影响；这样的计算结果有一定的超过设计限值的概率，在一定程度上不利于反应堆的安全。混合法是介于上述两种方法之间的一种方法，它把与元件加工、装配等有关的参数当做统计分布，这些参数先按统计法处理得出一个热点因子，然后再与其他热点因子连乘，最后得到一个总的热点因子。为了保证反应堆的安全，同时提高反应堆的经济性，混合法是最好的分析方法。本文采用混合法对多层套管元件的工程热点因子敏感性分析。

2HFETR热点因子计算

2.1燃料元件热工分析

燃料元件盒表面的名义壁温可表示成。

2.2工程因子

为了对贮存水池的散热能力进行计算，必须对贮存水池内的现有热源进行统计，给出不同储存历史的乏燃料元件剩余释热。选用“魏格纳-韦”经验公式对水池内的乏燃料元件剩余释热计算。王家丰等于1979年根据元件加工标准、有关的热工水力试验结果及运行定值等确定了HFETR的热点因子[1]（简称为“1979版”）。根据现目前反应堆运行测量技术、HFETR燃料组件技术条件[2-6]、HFETR热工计算方法[7-8]等方面，提出一套新的工程因子（简称为“2013版”）。“2013版”对不确定的参数沿用以往的值，与1979年的工程因子的比较见表1。

2.3计算结果比较及分析

2.3.1各层燃料元件最高壁温计算结果比较以HFETR85-II炉各燃耗步中最大盒功率的燃料元件为分析对象，反应堆运行功率为75MW。设定一次水入口水温45℃，燃料元件入口平均流速6.74m/s。首先利用HFETR带肋多层套管元件流场及温度场数值模拟程序CASH计算得出燃料元件名义参数，再以此为输入，利用GCYZ程序对燃料元件壁温的工程因子温升进行计算。两套不同的工程因子附加温升及各层燃料元件最高壁温见表2。由计算结果可以看出，修正后的工程因子加温升较以前降低，平均小6.02℃，而最大壁温处的工程因子附加温升可降低6.83℃。可以看出，以往所考虑的工程因子是偏保守的。

2.3.2HFETR85-II炉燃料元件热工计算比较根据物理计算结果，计算出不同燃耗棒位下的热盒元件运行功率下壁面最高温度，以及根据HFETR元件稳态工况下的热工设计准则，计算出不同燃耗棒位下当燃料元件包壳最高温度达到190℃时，热盒元件及相应的HFETR堆芯允许运行功率（表3）。表3中PB为元件盒功率。为反应堆最大允许功率。由计算结果可以看出，修正工程因子后不同燃耗棒位下的热盒元件运行功率下壁面最高温度的工程因子附加温升较以前降低约5.8℃，各不同燃耗棒位下HFETR堆芯允许运行功率提高约5MW。

3结束语

对HFETR燃料元件工程因子进行修订，并分析其对燃料元件最高壁温及反应堆安全的运行运行功率的影响。从分析结果可以看出，随着HFETR测量技术、热工水力计算手段及燃料元件制造加工技术的提高，反应堆实际运行参数偏离名义值降低，热管、热点工程因子所带来的附加温升减小，从而可以提高HFETR堆芯的安全运行功率，提高了反应堆的经济性。

动力工程影响因子范文第3篇

汽轮机与燃气轮机

正弯静叶和直叶静叶透平级气动性能的对比分析王建录 孔祥林 刘网扣 崔琦 张兆鹤 (5)

300MW机组低压转子叶片断裂的故障诊断及振动分析范春生 (10)

弯叶片对压气机静叶根部间隙泄漏流动的影响杜鑫 王松涛 王仲奇 (16)

自动控制与监测诊断

直接型自适应模糊控制器的设计及其在汽温控制中的应用牛培峰 孟凡东 陈贵林 马巨海 王怀宝 张君 窦春霞 (22)

锅炉燃烧系统的自适应预测函数控制王文兰 赵永艳 (27)

循环流化床锅炉汽温自抗扰控制器的优化设计王子杰 黄宇 韩璞 王东风 (31)

无

环保型火电机组与创新型环保装备研讨会征文 (30)

投稿须知 (F0003)

贺信陆燕荪 (I0001)

书法作品 (I0002)

热烈祝贺《动力工程学报》出版发行 (I0003)

环境科学

石灰浆液荷电雾化脱硫的化学反应动力学研究陈汇龙 李庆利 郑捷庆 赵英春 王贞涛 陈萍 (36)

介质阻挡放电中烟气相对湿度对脱硫脱硝的影响尹水娥 孙保民 高旭东 肖海平 (41)

石灰石煅烧及其产物碳酸化特性的试验研究尚建宇 宋春常 王春波 卢广 王松岭 (47)

气相沉积制备V2O5-WO3/TiO2催化剂及其脱硝性能的研究杨眉 刘清才 薛屺 王小红 高英 (52)

基于铁矿石载氧体加压煤化学链燃烧的试验研究杨一超 肖睿 宋启磊 郑文广 (56)

新能源

1MW塔式太阳能电站换热网络的动态模拟李显 朱天宇 徐小韵 (63)

能源系统工程

三电平变频器水冷散热器温度场的计算与分析石书华 李守法 张海燕 逯乾鹏 梁安江 李建功 (68)

基于结构理论的燃料价格波动对火电机组热经济性的影响研究王文欢 潘卫国 张寞 胡国新 (73)

材料科学

核级管道异种钢焊接缺陷的性质、成因及解决对策

（火用）分析与锅炉设计董厚忱 (1)

邹县发电厂6号锅炉再热器热偏差的改造措施刘恩生 吴安 胡兴胜 肖华 曹汉鼎 (6)

中储式制粉系统锅炉掺烧褐煤技术的研究马金凤 吴景兴 邹天舒 冷杰 陈海耿 (14)

锅炉燃烧调整对NOx排放和锅炉效率影响的试验研究王学栋 栾涛 程林 胡志宏 (19)

循环流化床锅炉3种典型布风板风帽阻力特性的试验冯冰潇 缪正清 潘家泉 于忠义 张民 郑殿斌 (24)

裤衩腿结构循环流化床锅炉床料不平衡现象的数值模拟李金晶 李燕 刘树清 岳光溪 李政 (28)

锅炉在线燃烧优化技术的开发及应用梁绍华 李秋白 黄磊 鲁松林 赵恒斌 岑可法 (33)

通过煤粉浓缩预热低NOx燃烧器实现高温空气燃烧技术的研究张海 贾臻 毛健雄 吕俊复 刘青 (36)

两类过热器壁温分布特性的仿真研究初云涛 周怀春 梁倩 (40)

富集型燃烧器的原理与应用杨定华 吕俊复 张海 岳光溪 徐秀清 (45)

基于机组负荷-压力动态模型的燃煤发热量实时计算方法刘鑫屏 田亮 曾德良 刘吉臻 (50)

一种多层辐射能信号融合处理的新算法杨超 周怀春 (54)

无

《动力工程》2007年第6期Ei收录论文 (27)

中国动力工程学会透平专委会2008年度学术研讨会征文 (63)

中国动力工程学会第四届青年学术年会征文 (116)

中国动力工程学会第八届三次编辑出版工作委员会代表工作会议在哈尔滨举行 (141)

中国动力工程学会编辑出版工作委员会 期刊联合征订 (168)

投稿须知 (F0003)

《动力工程》 (F0004)

汽轮机和燃气轮机

跨音轴流压气机动叶的三维弯掠设计研究毛明明 宋彦萍 王仲奇 (58)

喷雾增湿法在直接空冷系统中的应用赵文升 王松岭 荆有印 陈继军 张继斌 (64)

大直径负压排汽管道系统内流场的数值模拟石磊 石祥彬 李星 周云山 (68)

微型燃气轮机向心透平的设计和研究沈景凤 姚福生 王志远 (71)

自动控制与监测诊断

基于Rough Set理论的典型振动故障诊断李建兰 黄树红 张燕平 (76)

提高传感器故障检测能力的研究邱天 刘吉臻 (80)

工程热物理

自然样条型弯叶片生成方法及其在冷却风扇中的应用王企鲲 陈康民 (84)

基于高速立体视觉系统的粒子三维运动研究张强 王飞 黄群星 严建华 池涌 岑可法 (90)

垂直管密相输送的数值模拟蒲文灏 赵长遂 熊源泉 梁财 陈晓平 鹿鹏 范春雷 (95)

采用不等径结构自激振荡流热管实现强化传热商福民 刘登瀛 冼海珍 杨勇平 杜小泽 陈国华 (100)

辅机技术

自然风对空冷凝汽器换热效率影响的数值模拟周兰欣 白中华 李卫华 张学镭 李慧君 (104)

加装导流装置的凝汽器喉部流场的三维数值模拟曹丽华 李勇 张仲彬 孟芳群 曹祖庆 (108)

环境科学

臭氧氧化结合化学吸收同时脱硫脱硝的研究——石灰石浆液吸收特性理论分析魏林生 周俊虎 王智化 岑可法 (112)

基于钙基吸收剂的循环煅烧／碳酸化反应吸收CO2的试验研究李英杰 赵长遂 (117)

煤粉再燃过程对煤焦异相还原NO的影响卢平 徐生荣 祝秀明 (122)

高碱灰渣烧结反应的化学热力学平衡计算俞海淼 曹欣玉 周俊虎 岑可法 (128)

直流双阳极等离子体特性的研究潘新潮 严建华 马增益 屠昕 岑可法 (132)

湿法烟气脱硫存在SO3^2-时石灰石的活性研究郭瑞堂 高翔 丁红蕾 骆仲泱 倪明江 岑可法 (137)

选择性催化还原烟气脱硝反应器的变工况运行分析董建勋 李永华 冯兆兴 王松岭 李辰飞 (142)

能源系统工程

世界与中国发电量和装机容量的预测模型史清 姚秀平 (147)

整体煤气化联合循环系统中采用独立或整体化空气分离装置的探讨高健 倪维斗 李政 (152)

通过联产甲醇提高整体煤气化联合循环系统的变负荷性能冯静 倪维斗 李政 (157)

桦甸油页岩及半焦孔结构的特性分析孙佰仲 王擎 李少华 王海刚 孙保民 (163)

含表面裂纹T型叶根应力强度因子的数值计算王立清 盖秉政 (169)

600MW机组排汽管道内湿蒸汽的数值模拟石磊 张东黎 陈俊丽 李国栋 (172)

额定功率下抽汽压损对机组热经济性的影响郭民臣 刘强 芮新红 (176)

汽轮机排汽焓动态在线计算模型的研究闫顺林 徐鸿 李永华 王俊有 (181)

扇形喷孔气膜冷却流场的大涡模拟郭婷婷 邹晓辉 刘建红 李少华 (185)

高速旋转光滑面迷宫密封内流动和传热特性的研究晏鑫 李军 丰镇平 (190)

微型燃气轮机向心透平的性能试验邓清华 倪平 丰镇平 (195)

微型燃气轮机表面式回热器的应力分析张冬洁 王军伟 梁红侠 曾敏 王秋旺 (200)

锅炉技术

大容量余热锅炉汽包水位的建模分析王强 曹小玲 苏明 (205)

新型内直流外旋流燃烧器流场特性的研究周怀春 魏新利 (210)

汽包锅炉蓄热系数的定量分析刘鑫屏 田亮 赵征 刘吉臻 (216)

吹灰对锅炉对流受热面传热熵产影响的试验研究朱予东 阎维平 张婷 (221)

自动控制与监测诊断

电站设备易损件寿命评定与寿命管理技术的研究 史进渊 邹军 沈海华 李伟农 孙坚 邓志成 杨宇 (225)

ALSTOM气化炉的模糊增益调度预测控制吴科 吕剑虹 向文国 (229)

应用谐振腔微扰法在线测量发电机的氢气湿度田松峰 张倩 韩中合 杨昆 (238)

激光数码全息技术在两相流三维空间速度测量中的应用浦兴国 浦世亮 袁镇福 岑可法 (242)

应用电容层析成像法测量煤粉浓度的研究孙猛 刘石 雷兢 刘靖 (246)

无

中国动力工程学会锅炉专委会2008年度学术研讨会征文 (237)

《动力工程》 (F0004)

工程热物理

油页岩流化燃烧过程中表面特性的变化孙佰仲 周明正 刘洪鹏 王擎 关晓辉 李少华 (250)

高温紧凑板翅式换热器稳态和动态性能的研究王礼进 张会生 翁史烈 (255)

神华煤中含铁矿物质及其在煤粉燃烧过程中的转化李意 盛昌栋 (259)

环境科学

温度及氧含量对煤气再燃还原NOx的影响孙绍增 钱琳 王志强 曹华丽 秦裕琨 (265)

电厂除尘器的改造方案原永涛 齐立强 张栾英 刘金荣 刘靖 (270)

湿法烟气脱硫系统气-气换热器的结垢分析钟毅 高翔 霍旺 王惠挺 骆仲泱 倪明江 岑可法 (275)

低氧再燃条件下煤粉均相着火温度的测量肖佳元 章明川 齐永锋 (279)

垃圾焚烧飞灰的熔融固化实验潘新潮 严建华 马增益 屠昕 王勤 岑可法 (284)

填料塔内相变凝结促进燃烧源超细颗粒的脱除颜金培 杨林军 张霞 孙露娟 张宇 沈湘林 (288)

灰分变化对城市固体垃圾燃烧过程的影响梁立刚 孙锐 吴少华 代魁 刘翔 姚娜 (292)

文丘里洗涤器脱除燃烧源PM2．5的实验研究张宇 杨林军 张霞 孙露娟 颜金培 沈湘林 (297)

锅炉容量对汞富集规律的影响杨立国 段钰锋 王运军 江贻满 杨祥花 赵长遂 (302)

循环流化床内污泥与煤混烧时汞的浓度和形态分布吴成军 段钰锋 赵长遂 王运军 王乾 江贻满 (308)

能源系统工程

整体煤气化联合循环系统的可靠性分析与设计李政 曹江 何芬 黄河 倪维斗 (314)

基于统一基准的整体煤气化联合循环系统效率分析刘广建 李政 倪维斗 (321)

采用串联液相甲醇合成的多联产系统变负荷性能的分析冯静 倪维斗 黄河 李政 (326)

超临界直流锅炉炉膛水冷壁布置型式的比较俞谷颖 张富祥 陈端雨 朱才广 杨宗煊 (333)

600MW超临界循环流化床锅炉水冷壁的选型及水动力研究张彦军 杨冬 于辉 陈听宽 高翔 骆仲泱 (339)

锅炉飞灰采样装置结露堵灰的原因分析及其对策阎维平 李钧 李加护 刘峰 (345)

采用选择性非催化还原脱硝技术的600MW超超临界锅炉炉内过程的数值模拟曹庆喜 吴少华 刘辉 (349)

一种低NOx旋流燃烧器流场特性的研究林正春 范卫东 李友谊 李月华 康凯 屈昌文 章明川 (355)

燃煤锅炉高效、低NOx运行策略的研究魏辉 陆方 罗永浩 蒋欣军 (361)

130t／h高温、高压煤泥水煤浆锅炉的设计和调试程军 周俊虎 黄镇宇 刘建忠 杨卫娟 岑可法 (367)

棉秆循环流化床稀相区传热系数的试验研究孙志翱 金保升 章名耀 刘仁平 张华钢 (371)

汽轮机与燃气轮机

汽轮机转子系统稳态热振动特性的研究朱向哲 袁惠群 张连祥 (377)

直接空冷凝汽器仿真模型的研究阎秦 徐二树 杨勇平 马良玉 王兵树 (381)

空冷平台外部流场的数值模拟周兰欣 白中华 张淑侠 王统彬 (386)

环境风对直接空冷系统塔下热回流影响的试验研究赵万里 刘沛清 (390)

电厂直接空冷系统热风回流的数值模拟段会申 刘沛清 赵万里 (395)

考虑进气预旋的离心压缩机流动的数值分析肖军 谷传纲 高闯 舒信伟 (400)

自动控制与监测诊断

火电站多目标负荷调度及其算法的研究冯士刚 艾芊 (404)

转子振动信号同步整周期重采样方法的研究胡劲松 杨世锡 (408)

利用电容层析成像法测量气力输送中的煤粉流量孙猛 刘石 雷兢 李志宏 (411)

工程热物理

气化炉液池内单个高温气泡传热、传质的数值模拟吴晅 李铁 袁竹林 (415)

环境科学

富氧型高活性吸收剂同时脱硫脱硝脱汞的实验研究刘松涛 赵毅 汪黎东 藏振远 (420)

酸性NaClO2溶液同时脱硫、脱硝的试验研究刘凤 赵毅 王亚君 汪黎东 (425)

湿法烟气脱硫系统中石灰石活性的评价郭瑞堂 高翔 王君 骆仲泱 岑可法 (430)

烟气脱硫吸收塔反应过程的数值模拟及试验研究展锦程 冉景煜 孙图星 (433)

不同反应气氛下燃料氮的析出规律董小瑞 刘汉涛 张翼 王永征 路春美 (438)

循环流化床锅炉选择性非催化还原技术及其脱硝系统的研究罗朝晖 王恩禄 (442)

O2／CO2气氛下煤粉燃烧反应动力学的试验研究李庆钊 赵长遂 武卫芳 李英杰 段伦博 (447)

生物质半焦高温水蒸汽气化反应动力学的研究赵辉 周劲松 曹小伟 段玉燕 骆仲泱 岑可法 (453)

蜂窝状催化剂的制备及其性能评价朱崇兵 金保升 仲兆平 李锋 翟俊霞 (459)

能源系统工程

基于Zn／ZnO的新型近零排放洁净煤能源利用系统吕明 周俊虎 周志军 杨卫娟 刘建忠 岑可法 (465)

IGCC系统关键部件的选择及其对电厂整体性能的影响——（3）气化炉合成气冷却器与余热锅炉的匹配高健 倪维斗 李政 椙下秀昭 (471)

IGCC电厂的工程设计、采购和施工成本的估算模型黄河 何芬 李政 倪维斗 何建坤 张希良 麻林巍 (475)

火电机组回热系统的通用物理模型及其汽水分布方程的解闫顺林 胡三高 徐鸿 李庚生 李永华 (480)

平板V型小翼各参数对风力机功率系数的影响汪建文 韩炜 闫建校 韩晓亮 曲立群 吴克启 (483)

部分痕量元素在油页岩中的富集特性及挥发行为柏静儒 王擎 陈艳 李春雨 关晓辉 李术元 (487)

核科学技术

核电站电气贯穿芯棒热老化寿命评定技术的研究黄定忠 李国平 (493)

国产首台百万千瓦超超临界锅炉的启动调试和运行樊险峰 张志伦 吴少华 (497)

900MW超临界锅炉机组节能方略初探李道林 徐洪海 虞美萍 戴岳 林英红 (502)

循环流化床二次风射流穿透规律的试验研究杨建华 杨海瑞 岳光溪 (509)

Z型和U型集箱并联管组流动特性的实验研究韦晓丽 缪正清 (514)

汽轮机和燃气轮机

裂纹参数对叶片固有频率影响的研究葛永庆 安连锁 (519)

不同翼刀高度控制涡轮静叶栅二次流的数值模拟李军 苏明 (523)

椭圆形突片气膜冷却效率的试验研究李建华 杨卫华 陈伟 宋双文 张靖周 (528)

自动控制与监测诊断

大机组实现快速甩负荷的现实性和技术分析冯伟忠 (532)

大型风力发电机组的前馈模糊-PI变桨距控制高峰 徐大平 吕跃刚 (537)

基于过程的旋转机械振动故障定量诊断方法陈非 黄树红 张燕平 高伟 (543)

采用主成分分析法综合评价电站机组的运行状态付忠广 王丽平 戈志华 靳涛 张光 (548)

电站机组数据仓库的建设及其关键技术蹇浪 付忠广 刘刚 中鹏飞 郑玲 (552)

撞击式火焰噪声信号的分形特性分析颜世森 郭庆华 梁钦锋 于广锁 于遵宏 (555)

工程热物理

冷却风扇变密流型扭叶片设计方法及其气动特性的数值研究王企鲲 陈康民 (560)

考虑进水温度的蒸汽喷射泵一维理论模型李刚 袁益超 刘聿拯 黄惠兰 (565)

双排管外空气流动和传热性能的数值研究石磊 邢苍 李国栋 陈俊丽 (569)

辅机技术

600MW汽轮机组再热主汽阀门阀杆的热胀及其影响时兵 金烨 (573)

温度和压力对旋风分离器内气相流场的综合影响万古军 孙国刚 魏耀东 时铭显 (579)

一种新型空气预热器及其性能分析李建锋 郝峰 郝继红 齐娜 冀慧敏 杨迪 (585)

横向风对直接空冷系统影响的数值模拟吕燕 熊扬恒 李坤 (589)

间接空冷系统空冷散热器运行特性的数值模拟杨立军 杜小泽 杨勇平 (594)

水轮机技术

减压管状态对混流式水轮机流场的影响梁武科 董彦同 赵道利 马薇 石峯 刘晓峰 王庆永 (600)

环境科学

循环流化床O2／CO2燃烧技术的最新进展段伦博 赵长遂 屈成锐 周骛 卢骏营 (605)

海水烟气脱硫技术及其在电站上的工程应用杨志忠 (612)

应用差分光谱吸收法监测SO2的固定污染源连续排放监测系统许利华 李俊峰 蔡小舒 沈建琪 苏明旭 唐荣山 欧阳新 (616)

溶胶凝胶法制备CuO／γ-Al2O3催化剂及其脱硝活性的研究赵清森 孙路石 石金明 殷庆栋 胡松 向军 (620)

N2气氛下活性炭的汞吸附性能周劲松 王岩 胡长兴 何胜 骆仲泱 倪明江 岑可法 (625)

准格尔煤灰特性对其从电除尘器中逃逸的影响齐立强 原永涛 阎维平 张为堂 (629)

能源系统工程

中国整体煤气化联合循环电厂的经济性估算模型黄河 何芬 李政 倪维斗 何建坤 张希良 麻林巍 (633)

以甲烷重整方式利用气化煤气显热的甲醇-电多联产系统高健 倪维斗 李政 (639)

蓄热介质对太阳能热风发电集热器性能的影响黄惠兰 张华 安恩科 姚秀平 邬志敏 (647)

动力工程影响因子范文第4篇

Abstract： The faults of regenerative heating system are briefly summarized， the typical fault set of regenerative heating system is built. A fault diagnosis model of regenerative heating system based on multi-class support vector machines algorithm is presented. Finally， the faults in a regenerative heating system of a turbine unit are diagnosed with the aid of the presented method， the result of diagnosis shows that it is simple and practical and it can effectively identify the regenerative heating system faults.

关键词： 热能动力工程；回热系统；支持向量机；故障诊断

Key words： thermal power engineering；regenerative heating system；support vector machines；fault diagnosis

中图分类号：TK264.1 文献标识码：A 文章编号：1006-4311（2015）18-0061-03

0 引言

在现代大型火电厂中，回热系统运行情况的好坏，直接关系到汽轮机的安全经济运行，随着发电厂机组参数的提高，回热系统的运行状况对整个机组的安全性、经济性的影响更加显著，因此，回热系统的故障诊断一直倍受关注。长期以来，回热系统的故障频繁出现，严重地影响了大机组高效率低能耗优越性的正常发挥。因此，如何运用计算机技术，发现回热系统中出现的故障，并相应采取及时措施，降低故障引起的损失，提高电厂的经济性，是当前摆在我们面前的迫切任务之一。支持向量机（Support Vector Machine，SVM）是Vapnik[1]最早提出的一种统计学习方法，这种学习算法目前在大型火电厂热力设备故障诊断中得到了成功的应用[2-3]。本文将该方法用于热力系统故障诊断中，通过建立回热系统典型故障征兆知识库来准确识别电站机组回热系统典型故障。

1 支持向量机多分类算法

支持向量机算法是为解决二值分类问题而提出的一类算法，其计算原理为：假设一个两分类样本组（x1，y1），…，（xi，yi），xi∈Rd，yi∈{+1，1}，支持向量机方法是寻找一个最优超分类平面w・x+b=0将样本合理归类，使各分类与超分类平面之间距离最大（如图1所示）。图中实心点与空心点分别表示两类样本，H表示最优分类线，直线H1、H2经过平行于分类线且与之相距最近。试着在高维空间中应用该结论进行分类，则最优分类线即为最优分类面，直线H1、H2上的训练样本点就是支持向量。将最优超平面问题转化为式（1）所示的二次规划问题进行运算，就能解决该二分类问题。

min？椎（w）=■■ w ■ 2=■■（w・w）=■wT・w

s.t. yi（w・xi+b）？叟1，i=1，2，…，l（1）

为了使分类面所覆盖的范围尽量大，还要使被错误区分的样本数量尽可能小，通常是通过增加一个松弛项？孜i？叟0，使式（1）中的目标函数变为求下式中的？椎（w，？孜）最小值：

min？椎（w，？孜）=■■ w ■ 2+C（■？孜i）（2）

然后引入Lagrange函数求解此优化问题。若要解决二分类问题，则建立一个二维分类器。支持向量机构造二维分类器的方法主要有两种：一种是1998年Weston[4]提出的多类算法，另一种是通过组合多个二维分类器，构造多类分类器，这类方法目前主要有Vapnik[1]提出的一对多算法和Kressel[5]提出的一对一算法以及由该算法衍生出的有向无环决策图方法（Decision Directed Acyclic Graph，DDAG）[6-7]。

有向无环决策图方法：针对N类分类问题，首先建立N（N-1）/2个SVM二维分类器，然后将这些二维分类器组合成一个带有根结点的N层DDAG，在DDAG中，每个二维分类器对应两类，分布N层结构中，顶层仅仅分布一个根结点，第二层分布着对应两个级别的两个叶结点。以此类推，第N层有N个叶结点，对应N个类别。中间共有N（N-1）/2个结点，每一个中间结点是N（N-1）/2个SVM二维分类器中的一个，且每个结点对应一个决策函数。在分类环节，先从根结点开始按设计要求分别录入分类对象，以该结点所对应的分类函数为依据展开运算，根据运算结果（0或1）确定下一步应该按什么路径进行分类，然后通过（N-1）次的判别，最后一层结点处的输出就是最终所属的类别。图2给出了一个包含四个类别的有向无环DDAG决策图。

2 回热系统故障集合和征兆知识库

2.1 回热系统故障集合

结合相关文献[8-9]对回热系统典型故障的理论进行分析，同时根据现场运行经验，将抽汽管道逆止阀卡涩、排气管道排气不畅、排气管道排气量过大、加热器管束污染（结垢）、加热器内部水侧短路、加热器内部管系泄漏、疏水不畅、疏水器故障、加热器旁路阀故障、加热器满水、除氧器排气带水、除氧器自身沸腾12个比较典型常见的回热系统故障作为故障集合，记为uj（j=1，2，…，12）。

根据现场运行经验可知，回热系统运行参数的变化情况不合常规，是典型的故障征兆。为了使诊断系统具有实用性和通用性，选取抽汽流量、加热器抽汽压力、加热器进口压力、加热器进口水温、加热器出口水温、加热器混合点前出口水温、加热器出口端差、加热器疏水水位、加热器疏水温度9个参数测点（记为xi，i=1，2，…，9）来反映回热系统的故障表现，这些异常运行参数有的必须通过运算才可获得，有的则直接从电厂的实时数据库中获得。

2.2 训练征兆知识库

根据运行系统和现场技术人员的经验积累可知，运行过程中回热系统发生的故障与参数征兆表现之间的关系并不十分明确，因此，在利用SVM进行回热系统故障诊断时，需对故障的征兆进行模糊化处理，回热系统故障征兆集xi按下列规则取值[9]：

xi=■ i=1，2，…，9（3）

根据上式建立回热系统典型故障的训练样本库，如表1所示。

2.3 基于DDAGSVM的回热系统多故障诊断模型

根据回热系统典型故障类型设计一个12类问题的有向无环决策图（DDAGSVM）模型，由12*（12-1）/2=132个二维分类器将其中任何两类故障分开，每个结点对应一个二维分类器。将表1所示的典型故障作为训练样本展开分析，将径向基函数视为核函数建立SVM，已“对训练样本分类的错分率最小”为判断依据进行参数寻优，分别取径向基核函数的宽度系数σ=0.1～10，惩罚因子C=10～10000，具体步骤如下。

①选择宽度系数和惩罚因子（σ，C）建立模型，并对样本进行训练，得到最优分类结果。

②在训练网络中输入典型故障样本，比照样本实际类别对输出结果进行归类分析，建立有向无环决策图（DDAGSVM）模型分类错分样本统计矩阵D=[dij]，其中di，j（i=j，i，j=1，2，…12）为正确分类数，di，j（i≠j，1，2…，12）表示将第i类典型故障分到第j类的个数，令E=∑di，j，（i≠j，i，j=1，2，…，12）为错分样本总数。

③假设错分样本总数E未达到分类精度，就要按步骤1再进行一轮分析，然后重新进行样本训练，直至模型符合分类精度或达到迭代次数才可认定为合格。

在本文所述案例中，当宽度系数和惩罚因子分别为σ=5，C=1000时，将12类回热系统故障完全正确分类。

3 实例应用

以某电站某300MW机组回热系统的某加热器故障为例。该故障发生时的主要征兆为：高加出口端差变大，加热器温升（出口水温）下降，加热器疏水水位快速上升，加热器疏水温度下降。利用上述回热系统故障参数值进行模糊化处理，得到实时征兆故障模式向量：V=[0.76，0.66，0.77，0.54，0.31，0.23，0.86，0.95，0.21]，利用本文提出的故障模型进行诊断，诊断结果为[-1，-1，-1，-1，-1，1，-1，-1，-1，-1，-1，-1]，说明是回热系统发生第6类故障，即加热器管系泄漏，与实际情况相符。

4 结论

本文采用基于支持向量机多分类方法，建立了回热系统故障诊断多故障分类模型，在总结回热系统常见故障的基础上，建立了回热系统典型故障集，通过模糊规则获得凝汽器故障征兆知识库，用有向无环决策图（DDAGSVM）算法对小样本情况下回热系统典型故障诊断进行了研究，实例计算表明，有向无环决策图（DDAGSVM）算法具有较高的诊断准确率。

参考文献：

[1]V.Vapnik. Statistical Learning Theory [M].Wiley，1998.

[2]王雷，张瑞青，盛伟，徐治皋.基于模糊规则和支持向量机的凝汽器故障诊断[J].热能动力工程，2009，24（4）：479-480.

[3]翟永杰，王东风，韩璞.基于多类支持向量机的汽轮发电机组故障诊断[J].动力工程，2005，23（5）：2694-2698.

[4]J.Weston， C.Watkins. Multi-class support vector machines. Royal Holloway College [J]. Tech Rep： CSD-TR-98-04， 1998.

[5]U.Kressel. Pairwise classification and support vector machines. In B.Scholkopf et al （Eds.）， Advances in kernel Methods-Support vector learning， Cambridge， MA， MIT Press， 1999：255-268.

[6]Hsu Chih-Wei， Lin Chih-Jen. A Comparison of Methods for Multiclass Support Vector Machines [J].IEEE Transactions on Neural Networks， 2002， 13（2）：415-425.

[7]J.Platt， et al. Large Margin DAGs for Multiclass Classification， in Advances in Neural Information Processing Systems 12，The MIT Press，Cambridge，MA，2000.

[8]王伟杰，黄文涛，赵学增，等.基于粗糙集理论的汽轮机组回热系统故障诊断模型[J]. 热能动力工程，2003，18（6）：618-622.

动力工程影响因子范文第5篇

【关键词】电站锅炉 机械未完全燃烧热损失 因子分析

1因子分析法

将反映锅炉运行情况的变量设计，分别找出几个不同的变量和因变量，建立因子分析模型和矩阵。在因子分析方法使用的过程中，最主要的是分子因子荷载的矩阵，然后针对锅炉实际的运行情况进行实际的考虑。从相关的理论分析，原始变量有多少，那么，因子就会有多少，所以，在确定因子的时候，一般都是找特征值超过1的因子数，将这些数据建立一个集合，这些因子会形成方差，所以主因子的数目一般都比原始变量的数目要小很多，但是不会产生大量的数据损失。在锅炉使用情况分析的过程中，就可以对少量的主因子进行分析，在此基础上，就能够找出影响变量的因素，将这些主因子产生的因素进行分析，就能够找到机械未完全燃烧产生热损失的原因。

因子分析法能够较为直观的分析出锅炉机械未完全燃烧的因素，在实际工作中非常得实用，但是，这种方法在使用的过程中还是存在一定的问题，在因子分析法的使用中，需要借助大量的原始数据，所以要收集大量的原始数据，而且要确保原始数据是准确的，但是，在实际分析中，由于数据的数量非常多，所以，在数据收集的过程中很难做到全面地收集数据，所以，在对原始数据选取的过程中受到局限。而且，在使用因子分析法的时候，在判断因子分析结果的时候，还没有制定统一的方法，各种方法的优点和缺点还是不能比较的。所以，在对因子分析法使用的过程中，需要对主因子的意义进行解释。

2实例的分析

在使用因子分析法对锅炉机械未完全燃烧的情况进行分析时，我们选用的原始数据来自于HG-670型号的锅炉，在对数据收集时都是采用的锅炉运行时的数据，分析了锅炉的主蒸汽流量和主蒸汽压力，对炉渣的碳含量进行分析，在分析的过程中，共设计了17个变量，运用SPSS软件进行因子的分析。

2.1主因子的选取

运用SPSS软件对17个变量进行分析，然后分析了因子荷载的矩阵，然后根据这17个变量的权重的分析，找出了5个最具有代表性的变量，他们的特征值都是超过1的，如表1所示。通过计算这五个主要因子的方差，与原来17个变量的方差相比，其误差比较小。

2.2主因子的物理意义

为了能够建立比较简单的因子荷载，使因子荷载的结构比较好理解，运用SPSS软件对初始因子的荷载进行了方差的计算，从而能够分析出正交旋转的最大值，在得到正交旋转最大值后，分析因子荷载的矩阵。五个重要的因子的物理意义如下。

（1）主因子1：主因子1指的是主蒸汽的温度、再热蒸汽温度、过热器出口烟温，这些因素都是有主因子1构成的，所以，主因子1成为温度因子，通过对表1数据的观察，主因子1的方差非常大，说明温度因子是一个比较重要的因素，在对锅炉运行情况进行检测的过程中，要重点考虑的是各项温度问题，这与平时我们对锅炉检测时的经验是一致的。

（2）主因子2：主因子2指的是主蒸汽的流量和主蒸汽的压力等，其荷载的绝对值是比较大的，这说明，锅炉在使用时会受到主蒸汽压力的影响，其被称为锅炉的压力因子。

（3）主因子3：主因子3主要是分析煤粉的细度的，其可以称为煤粉的细度因子，而且，在对排烟的温度进行分析时，主因子3也能够呈现出一定的荷载，从相关的因子分析，排烟的温度还是存在一定的载荷，说明排烟的温度是引起锅炉机械未完全燃烧的一个重要的因素，而且与其他的因子是独立存在的。

（4）主因子4：主因子4是一个公共的因子，是锅炉的出氧量和飞灰的含碳量，这几个变来那个的因子载荷值是比较大的，而且锅炉的出氧量与飞灰的含碳量没有相关性，所以，这个因子可以定义为燃尽因子。

（5）主因子5：主因子5指的是燃烧中水分的含量，这个变量主要是对燃料的材质进行分析，被称为燃料的特征因子。

3结语

现在，锅炉在使用的过程中容易产生一些损耗，如未完成燃烧，这样就会使燃料的使用效率下降，使锅炉在使用时的成本上升，所以，应该找出锅炉机械未完全燃烧的原因，通过对这些原因的分析，采取合适的方法提高锅炉机械燃烧的效率，本文通过采用因子分子法，能够将不同的变量逐一分析，而且还能够将这些变量进行综合。

参考文献：

[1]施永红，云峰，魏铁铮.电站锅炉机械未完全燃烧热损失分析方法的研究[J].节能技术，2012，05：438-440.

动力工程影响因子范文第6篇

一、工程机械制造企业经营风险特点

工程机械产品具有多品种、小批量的特点，面对用户群体小而杂，受市场需求波动影响很大。研发投入了可能不会有回报，制造质量及库存积压等问题进一步加剧了工程机械制造企业的经营风险。产品的研发和制造风险比较集中。另外目前应收账款居高不下已然成为工程机械制造企业需要面对的一大问题。从2013年至今，市场一直低迷不振，工程机械行业将现在处于低速增长时期，信用销售实际违约率已经达到了20%以上，工程机械制造企业的财务风险尤为突出，又会因财务风险引发采购、人力资源和研发制造等一系列风险。由此可以看出，工程机械制造企业的运营风险内部具有一定的关联性和相互影响。

二、风险管理的内容和方法

风险管理是指如何在项目或者企业一个肯定有风险的环境里把风险减至最低的管理过程。风险管理当中包括了对风险的识别、评估和监督和控制风险。作为工程机械制造企业就是针对工程机械多品种小批量的特点，通过对运营风险进行科学归纳和分析的基础上，有效规划、识别、评估、监督、 应对和监控风险，使工程机械制造企业的产品研发、制造和销售等环节中的风险降到最低水平，为企业的可持续发展保驾护航。

三、企业风险规划

对该类企业的风险的规划建立在风险管理方法的基础上。首先，企业应建立一支由管理、技术、市场、知识产权等领域专家组成风险管理委员会。其次由专家组进行运营风险的调研、归纳、总结，形成运营风险集。风险集要尽量完整，包含已经发生过和可能发生的风险，但不应为追求完善而停留在规划阶段。可随着风险管理的活动和经验的增多，不断完善风险集。

四、企业风险评估

工程机械制造企业按照项目风险管理的概念将运营风险分解成小的项目单元，对子风险的等级、危害等进行评估形成一套完整有效的风险评估策略，才能有效在企业的运营管理中进行实施。1.风险评估数学模型参照国内外研究和相关管理经验，采用三参数模型来描述企业运营中的子风险大小。式中Rs是企业总的运营风险，Ri为子风险的量化评估值，如技术风险、市场风险、采购风险、生产风险等，ai为各个风险之间相互影响的因子，该因子的取得将在下面一节中进行总结。2.风险评估各参数量化方法(1)风险事件可能性量化方法风险事件的可能性是用来描述风险发生机会多少的，通常用概率进行描述。在本文中采用五级分法进行量化处理：频发发生对应概率为81~100%；经常性发生对应61~80%；一般性发生对应41~60%；不经常发生对应21~40%；一般不发生对应0~20%。(2)风险影响值量化方法风险的影响值是用来描述风险一旦发生所造成的损失或失败的。这里采用五级分法进行量化处理。量化等级划分见表2：(3)风险可控度指数量化方法风险可控度讲的是当风险出现时的可解决程度，可解决的程度越高则可控度越高，反之在现有的条件下无法解决，则表明不能控制、风险很大。风险可控值的确定需采用专家打分，并取平均值来确定，并根据所在区间确定可控指数。可控度指数和可控度等级划分见表3：(4)风险相关因子计算方法风险相关因子是用于表示有相互关联关系的子风险之间的相互作用程度而确定在风险综合值计算中的重要性占比，值得范围为0-1。单项风险之间相关因子计算首先对子风险之间的相互影响进行量化。其中相互影响极大为5，相关有很大影响为4，有影响为3，有一定影响为2，有较少影响为1，无影响为0.相互影响打分矩阵如表4所示。矩阵中单项风险的重要度是由专家组评估给出，只表示风险重要程度，不体现相互关系。基本不重要，重要度值为1；一般重要，重要度值为2；重要，重要度值为3；非常重要，重要度值为4；至关重要，重要度值为5。

五、企业风险管理流程和风险管理对象库的构建

为有效对工程机械制造企业进行风险管理，需要企业建立高效的风险管控机制和风险管理库，保证风险管理方法的实施。风险管理的流程起点是风险规划，形成已规划的风险管理序列R_LIST1，这是企业进行风险管理的基础，是标准库。工程机械制造企业针对自身的特点对风险管理库进行分析识别，将不会发生的风险剔除出去，形成风险管理库R_LIST2，对经过识别的风险进行评估，确定风险和总体风险综合值。确定了应对优先级的风险需企业管理者或风险管控人员进行风险应对，应对目标是将较高等级的风险处理为较低等级的风险，将等级值较低的风险进行规避或转移，将风险消灭于萌芽状态。经过应对而无法规避的风险或无法应对的风险过程风险管理对象库R_LIST3，是企业的核心风险，对核心风险要进行风险监控。风险管理流程图见右图。

六、总结

在工程机械制造企业的管理实践中，通过应用项目风险管理的相关方法将运营中的复杂风险规划为企业风险集，分别应用风险识别、评估、应对、监控等一整套风险管理策略，并使用数学模型对风险进行数字化，便于设置报警值和进行监控。这不但减轻了风险管理的难度和复杂度，而且具有高效、易于操作等特点。为企业管理者的风险控制的决策提供了重要而可靠的依据，对于工程机械制造企业有一定的借鉴意义。

动力工程影响因子范文第7篇

新一代智慧风机平台的开发是一个复杂的系统工程。整个项目包含风机机械结构的设计、风机内部电气系统的设计、风机控制柜的设计、主控软件的设计以及后期的整系统联合调试。而在这些不同的专业设计方向中，机械结构的设计在国际上没有可参考的先例，需要不断进行仿真和优化；而主控软件的设计是全国首创，借鉴汽车行业的经验，利用软件仿真平台进行模型的搭建和控制逻辑的编写，其软件架构和模型的搭建直接影响到控制系统的效率和稳定性。项目目的：通过先进的理念和设计，使风机在运行过程中尽可能地减少故障和人工干预的频次，降低维护成本；并能够适应恶劣风况，提高风能利用率，降低单位度电成本，为用户提高收益。项目短板：采用的技术先进，人员经验不足；项目团队的人力资源不足还需进一步补充，公司实验设备有限，需要到外部专业机构进行相关实验。项目目标：在一年内完成样机的设计和场内调试，调试完成后用半年时间完成样机和小批量的实际风场运行验证。项目总计划时长为一年半，之后满足大批量出货的要求。项目日期：2015年5月1日立项，至2016年10月31日结束

二、项目风险识别与分析

在项目的前期，需要对项目中的风险进行识别和分析。在这个过程中，需要考虑风险发生的全员性、系统性、动态性、信息性和综合性，根据类似的案例历史资料以及项目的制约因素和假设条件对风险进行全方位的识别。在充分识别风险之后，要对风险进行分析，以便后续规划应对措施

1.风险的规划识别

E公司新一代智慧风机平台开发项目的特点是涵盖专业面广泛，中间环节众多。因此，为了更好地进行风险规划与识别，项目组进行了如下工作：

（1）确定风险管理目标：对各个中间环节有可能造成项目延期或影响后续工作的风险点进行标注；

（2）确定风险管理组织：按不同专业领域进行分组，各专业组组长对本组内风险负责；

（3）收集资料：以各专业组为单位进行WBS工作分解和头脑风暴，统计风险点；

（4）确定风险管理计划：将可能发生的风险分为三级风险因子，初步制定风险管理的WBS，采用专家调查法和头脑风暴法得出风险点，并提出风险量化标准。以周为单位对风险进行循环评估，并制定奖励制度。

（5）预估风险形势：根据统计出的风险点的范围和比例，预估出项目的形势。在新一代智慧风机平台开发项目初期，不同的专业小组根据WBS项目内容分解图，利用专家调查法和头脑风暴法，对项目中的各种风险进行了识别。

2.风险的评价分析

用主观概率法对新一代智慧风机平台项目的风险进行评估。对风险发生的可能性的高低和风险对新一代智慧风机平台项目影响程度进行定性和定量的评估后，依据评估的结果绘制风险图，其中横轴为风险发生的概率，纵轴为风险级别。从图中可以看出该项目面临的风险特点如下：

（1）发生概率高的风险较少；

（2）危害极高的风险发生概率极低；

（3）危害高的风险虽然发生概率低，但是数量较多，需要重点控制；

（4）项目中的风险的危害程度和发生概率基本成反比；由风险图的四个区域可知，该新一代智慧风机平台研发项目大部分风险集中在Ⅱ区，总体上来说属于中等风险项目。

三、项目风险应对与监控

1.风险的应对措施

对于新一代智慧风机平台开发项目来说，我们已对其26小类的风险从风险的性质和后果以及风险发生的概率进行了量化的评价和打分，并在其基础上提出六类风险规避和应对策略：预防发生、转移风险、回避风险、减轻后果、接受后果。

（1）从五类一级风险因子来看，技术类风险应重点关注技术复杂性和系统集成类风险因子；制造类风险应重点关注质量保障类风险因子；进度类风险应重点关注跨部门配合类风险因子；经费类风险应重点关注技术变更类风险因子；不可控类风险应重点关注天气类风险因子。

（2）从一级风险因子互相之间的关系上来看，需要特别关注技术类风险，因为一旦技术方案变更，必将使样机重复制造，造成生产风险提高，且经费支出增长。同时也要关注跨部门的配合问题，需要使跨部门的工作流畅进行，减少因为管理不善造成的信息不平衡和进度滞后。

（3）新一代智慧风机平台开发项目是一个庞大的系统开发和集成，风险的发生越接近源头，对下游工作的影响就越大，需要重点管控；同时要对经费的使用进行实时追踪，尽量减少不必要的重复投入。

2.风险的实时监控

在项目的实施过程中，公司将对项目风险进行实时的监控，并制定风险监视单，对项目风险进行跟踪。新一代智慧风机平台开发项目中控制部分的主控软件风险监视单样。公司对各级风险因子都制定了详细的风险监视单，以组为单位，周为周期，对风险进行持续的监控和评估，实时调整，并不断在工作中补充可能发生的风险内容。风险监视单通过SVN进行版本管理，每周由组长负责更新，并在每周三的智能风机例会的风险管控环节中进行讨论。

四、项目风险管理总结

虽然E公司的新一代智慧风机平台开发项目刚启动不久，但由于该项目直接影响到公司产品未来五年在市场上的竞争力，项目团队必须保证其按期完成和交付。因此，在项目初期便对整个项目进行了风险的识别和分析。初期通过工作分解和头脑风暴得出的风险因子对全项目过程中可能遇到的风险的覆盖率是非常不够的，需要在后续项目不断推进的过程中，不断加以充实和完善。为此，项目组在每周三上午组织智能风机例会，各组负责人之间对项目进度、各部门配合及风险管理进行汇总和讨论，确认哪些任务可按期完成，哪些有延期风险，并对后续有可能发生的风险做进一步补充，以周为单位监视风险，实时更新。未来在项目进一步推进的过程中，项目组需要时刻总结经验教训，把风险管理的理念无衰减地传递到每一个员工，让每个人都养成对风险的敏感性，以求保质保量完成该项目。

动力工程影响因子范文第8篇

【关键词】高空长航时 无人机 联结翼 总体参数

海湾战争以后，美国根据侦查要求，发展高空长航时无人机。其抛弃一系列的高空维生系统，减轻了无人机的重量，具有更长的航时。中国在80年代开始应用无人机，作为防空体系的靶机与干扰诱饵。无人机在未来的战争中充当着越来越重要的角色，其不仅可以进行高空侦查，必要时还可以对敌方目标进行攻击。无人机中的联结翼可以增加机翼的刚度，使大展弦比的机翼翼尖位移减小，降低材料要求与成本。

1联结翼布局研究背景

联结翼布局最早由Wolkovitch于1986年提出，具有占用空间小、重量较轻的特点。其需要结合航迹规划灵活合理地选择飞行路线，不能单纯依靠外形隐身来达到较高的生存力。从结构设计的角度来说，联结翼布局所具有的直接力控制能力可为机动性提供必要的技术保证。联结翼的前翼和后翼相互连接在一起，简化为双支点梁。这使得结构重量与前翼盒段根部所受到的弯矩在气动损失较小的情况下，可明显减小。所谓菱形翼可以被看作是联结翼的一种形式，该布局可以被定义为一种前翼、后翼连接成在俯视图和前视图都构成菱形的串联式机翼布局。根据双翼空间布置的不同还可分为平列式布局和后翼斜置式布局两种。布局根据前、后翼联结方式的不同又可分为翼面直连式和翼尖小翼连接式。研究表明，联结翼布局飞行器， 具有气动效率高、结构重量小的特点。但也存在展向流动大、连接处流动复杂等问题。作为一种创新型的亚、跨声速布局，联结翼飞行器在过去的20多年里吸引了众多学者与机构对其进行研究和探索。

2联结翼的气动特性与求解模型

合理的联结翼布局的气动估算模型能够快速对联结翼布局进行计算，剔除对气动影响较小的部分。在模型建立的前期，采用计算流体力学方法（CFD）得出各设计变量对气动特性的影响关系，为求解模型的建立做基础性铺垫。通过将干扰因子引入到模型分析中，解决了升力线理论无法分析附着涡影响的不足，得出了联结翼布局的气动求解模型。

（1）飞行器气动学科的计算方法主要分为三个精度级别：气动力工程估算方法为第一级别，精度最低。通过对飞行器几何外形简单的描述来计算各部件的升、阻和力矩等性能，最终求和得出全机气动性能。其特点是求解速度快，但有一定的适用范围。且飞行器的细节特征很难计算准确，尤其是各部件的干扰阻力；第二级精度级别是升力面理论（涡格法），将物面划分成若干涡面，用马蹄涡来代替面分布的基本漩涡作为升力面的气动模型，该方法思路明晰，计算简便。但只能对诱导阻力，零升阻力还需要估算完成；第三精度级别是计算流体力学，该方法是目前精度最高的计算方法。它的基本思想是将空间上和时间上连续的流场，用一系列有限个离散点上的变量值的集合代替。通过一定的原则和方式建立起关于这些离散点上场变量之间关系的方程组，然后通过求解方程组来获得场变量的近似值。

（2）联结翼布局在飞机上的应用研究在国外早已开展，针对此种布局的气动与结构设计都取得了很大进展。Wolkovitch早在1986年就提出了联结翼布局的许多新特点，在此后的研究中，多位学者对联结翼布局在气动、结构、颤振以及相互耦合关系方面进行了研究。国内学者针对联结翼布局的研究开展较晚，但也取得了初步的成效，通过风洞试验与理论计算相结合的方式，获得了许多有参考价值的数据。但所选择的计算模型较为简单，不能完整的反映实际联结翼布局气动力的特点。在分析联结翼布局的诱导阻力时，很多学者都采用了基于Prandtl-Munk对双翼机诱导阻力的计算分析，Prandtl提出干扰因子，用以确定双翼机机翼效率系数。但与计算和试验结果对比发现采用这种方法计算出的翼展效率因子过小，这主要是因为该理论假定前翼产生的脱体涡不破裂并和自由流平行，Munk提出的假设过高的估计了后翼与前翼交错部位的下洗及上洗影响。

（3）基于升力线理论对诱导速度的定义展开的升力线理论的基本思想是，通过把机翼的每一个纵向剖面上的流动看作是均匀流绕该剖面（翼型）的二维平面流动。升力线理论仅能分析脱体涡的影响，对采用较大后掠角的机翼还需考虑附着涡的影响。在研究此类问题时通常采用升力面理论，升力面理论主要是将机翼划分成若干微块，通过求解各微块间的涡强并求和进而获得所需的气动数据。由于联结翼布局的前、后翼后掠角超过了升力线理论的适用范围，不能仅仅将机翼简化为一条直的、变涡强的升力线，应加入附着涡的影响。因此在研究过程中引入了干扰因子，即不直接研究附着涡的影响，而是通过干扰因子进行了修正。

（4）联结翼布局并不是对升力线理论的直接应用，因此不受经典升力线理论的适用范围的约束。联结翼布局具有气动结构强耦合的特点，单纯从气动力的角度分析，无法得到系统级最优。从理论上讲，采用翼尖连接方式气动效率最高，但实际情况确是，当高亚音速巡航时，翼表面气动载荷较大，采用翼内连接要比翼梢连接更轻，使得翼梢连接在气动上的优点被结构重量的增加所抵消。当巡航速度较小时，翼载荷较小，翼尖联接则成为可行的方案。当前翼展弦比一定的情况下，两翼间翼隔2倍于平均气动力弦，展长比为1时 （即翼尖连接）时，布局具有最佳翼展效率因子，可有效降低总诱阻。

3结语

联结翼布局的气动估算模型，与CFD数值方法结果对比，具有足够的精度。能够满足方案设计阶段对布局气动特性的评估需要，是一种适合低速及高亚音速速度范围的布局形式。与单翼布局相比，在机翼面积、巡航速度一定，后掠角相同，前翼翼展不变的情况下，合理选择展长比与翼隔可使总诱导阻力降低。

参考文献：

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[2]张晓萍，曾会华，余雄庆.CFD方法在联结翼飞机方案设计中的应用[J].南京航空航天大学学报，2014，

动力工程影响因子范文第9篇

关键词：MCNP；压水堆；燃料组件；中子学特性

基金项目：四川省教育厅重点科研项目（13ZA0067）；核废物与环境安全国防重点学科实验室开放基金项目（10zxnk01）；放射性地质与勘探技术国防重点学科实验室开放基金项目（2011RGET022）；贵州省教育厅科技项目（2011010）；国家自然科学基金项目（41273031）。

在压水堆反应堆运行初期，堆内有很大的剩余反应性和局部不均匀性[1]。一般都需要在冷却剂水中添加硼元素，或者在某些燃料组件中放置毒物棒[2]，来抵消初期的剩余反应性。这于对反应堆安全运行和功率展平具有重要意义。除此之外，当中子能量低于4eV时，中子与原子核的碰撞将会受到原子热运动以及相邻原子的影响。此时中子与靶核发生弹性碰撞，靶核不能被当作静止，此时的碰撞有可能使出射的中子能量大于入射中子。这种情况叫做热能区中子向上散射现象[3]。在压水堆中，能有效与核燃料发生裂变反应的主要是热中子，堆芯的轻水（既是冷却剂又是慢化剂）的平均温度在300摄氏度以上，此时轻水中的氢原子振动较为剧烈，故其对热中子的弹性散射截面与常温有所不同，该差异影响轻水对中子的慢化效果，导致堆芯的临界特性出现变化。故在模拟中须考虑冷却剂温度的影响。MCNP的S（α，β）热修复较为可靠[4]，可以模拟该功能[5]。

1 构建模型

本文的压水堆堆芯模型采用157组结构上完全相同的17×17型先进燃料组件，分三个区放置在堆芯，其中235U富集度为3.10%的52个组件放置在堆芯的最，称为3区（外区）；235U富集度2.40%的52个组件和235U富集度为1.80%的53个组件按照棋盘式交错分布在2区（中区）和1区（内区）[7]。入水口水温300℃，出水口水温330℃。在模拟中，考虑了化学补偿，即在冷却剂水中加入硼元素。其中硼10质量分数为0.027286%，硼11为0.103144%。

燃料棒包壳外直径为9.5mm，包壳厚度0.57mm，UO2陶瓷芯块直径8.19mm。模型构建过程中为了简化步骤，故将整个燃料棒芯块设计成一个长棒，忽略每个小芯块的碗碟形部分，总长度为365.76cm，如图1所示。图1中，左图为燃料棒横截面图，中心的淡绿色的圆柱截面代表燃料棒活性部分，活性部分顶端以及紧贴燃料棒外部的很窄红色部分代表燃料棒活性部分与包壳的间隙（充有氦气）。再往外的橙色部分代表Zr-4合金的包壳部分[8]，包壳外面蓝色部分为水。右图为其轴向侧面图。图2为边长为21.25cm，高405.86cm的燃料组件，由1个中子测量管与24个导向管外加264根燃料棒组成。

图 3 反应堆完全结构

图3为堆芯的完全结构。围栏为水层和压力壳，至于反应堆内的许多控制装置，考虑到其对堆芯内的中子通量影响较小，故做简化处理，忽略不计。至此，堆芯的模型构建完毕。堆芯内各主要部件的参数，见表1。

表1 堆芯内各主要部件参数

2 运行结果及分析

2.1 堆芯中子能谱

根据MCNP5及其记录卡的运行结果，在初始的材料和结构下，反应堆中各组件不同能量段中子份额平均值如表2所示。

表2 反应堆内各能量段中子份额

根据表2的数据，我们可以清晰的看出，在157组件的压水堆运行初期，能量低于0.625eV的热中子通量比其他的较高能量的中子（中能中子与快中子）要大2到3个数量级，能量大于1MeV的中子份额仅次于能量低于0.625eV的热中子。由此可见157组件压水堆内中子能谱较软，热中子占绝大多数。由此也说明，压水堆中的核素的平均裂变中子数v（E′）用核素对热中子的平均裂变中子数v来近似是合理的。

2.2 临界特性

在压水堆运行中，入水口水温与出水口水温差别不大，所以在模拟中，我们忽略堆芯轴向水温变化所带来的密度变化。并且，为了更好的比较温度对热中子弹性散射截面的影响。我们设定了600K温度下的轻水与常温的轻水密度相同，如表3所示。

表3 堆芯临界特性比较

以上差别表明，在热中子能谱的反应堆中，冷却剂温度对整个反应堆的临界特性影响较大。因为600K温度下的轻水中的氢原子的振动比常温下轻水中的氢原子振动更为剧烈，使得其对中子弹性散射截面与常温不同，从而导致轻水对中子的慢化能力出现差异，进而使堆芯临界特性出现差别。因此，在对压水堆模拟时，冷却剂温度的影响将不可忽略。

2.3 堆芯轴向热中子通量密度分布

为方便分析，我们将157组件按平面坐标（x， y）进行编号。我们将中心的位置设为（0， 0），其左相邻的位置设为（-1， 0），右相邻为（1， 0），上相邻为（0， 1），下相邻为（0， -1）……。以此类推，将放入其中的组件也依此编号。在不考虑燃料毒物与燃料棒的情况下，以MCNP的F2记录卡和FS

功能卡分24段记录燃料棒轴向通量。以堆芯中心组件的为例，其轴向中子通量如图4所示。

图 4 轴向中子通量分布

由图4可见，在无燃料棒和燃料毒物的情况下，压水反应堆内燃料棒的轴向中子通量分布以燃料棒中部为对称点，首尾对称。中部中子通量最高，两端最低。最高的中子通量接近最低值的10倍，这样的结果是显而易见的。因此，在设计燃料棒时，可以在燃料棒两端添加中子反射材料，以展平燃料棒轴向中子通量，提高燃料棒的燃耗。

2.4 堆芯径向热中子通量密度

现以俯视堆芯的角度，忽略单个组件内部各燃料棒间中子通量差异，以MCNP5中的F4记录卡与FM乘子卡提供的核素微观裂变截面与平均裂变数来记录每个燃料组件的燃料棒内平均中子通量[10]，得到各组件的归一化中子通量的等高线图，结果如图5所示。

由图5可以看出，整个压水反应堆初始运行，达到临界时，其反应堆内部各个组件的热中子通量并不是相同的。并且，通量最高处的数值接近通量最低处的数值的两倍。根据（4）式，这种差异会导致堆芯功率在径向分布不均。堆芯的中心区，235U富集度最低，并且在中子慢化过程中较高浓度的238U对中子有共振吸收的作用，从而使中心处热中子通量较低。沿半径向外中子通量逐渐升高，到2区时会有个高峰，继续向外略有降低。但在边缘的3区的某些组件仍会有峰值，这是因为3区初始放置的燃料组件235U富集度最高，以及外侧水层对中子的反射与慢化。毫无疑问，这样的情况会使得堆芯有较大的热管因子，这对反应堆的输出功率会造成较大的影响。因此，可根据反应堆初始运行的热中子通量分布来选择将那些通量较高的组件放入燃料毒物棒或者适当下插控制棒，以抵消反应堆剩余反应性，达到展平轴向通量分布，提高输出热功率的目的。

图5 中子通量的平面分布

3 结论

本文研究了157组以UO2陶瓷燃料为组件的压水堆在常温和300摄氏度冷却剂下的临界特性以及在只考虑化学补偿的反应堆运行初期的堆芯内中子和功率分布特性，得到如下结论。

1 根据各能量段中子份额来看，157组件的压水堆运行初期稳态时堆内中子能谱以热中子为主。且能量大于1MeV的中子所占份额仅次于热中子。

2 在热堆中，冷却剂的温度会影响冷却剂核素对能量低于4eV的中子的弹性散射截面，进而影响中子的慢化。这种影响，也会体现在堆芯的临界特性上。

3 在不插入控制棒与毒物棒的情况下，燃料棒轴向中子通量分布以燃料棒中心对称，中间高，两端低。对于径向中子通量分布和功率分布，本文则给出平面分布图。结果堆芯中心最低，向外逐渐升高，到2区时有峰值，再向外降低，至3区时又有峰值。3区出现峰值，是其较高的235U富集度与外侧的水层对中子的进一步慢化与反射共同导致。对于这样的分布，在反应堆运行初期需要在图示的高中子通量的组件里添加燃料毒物棒或者适当下插控制棒。以抵消反应堆的剩余反应性，展应堆径向功率密度，使得反应堆能有效提高热功率的输出。

4 以上的研究并未考虑燃耗与中子分布特性的关系。而随着燃耗加深，压水堆内轴向和径向的中子分布与功率分布会出现新的变化，这将是我们以后要继续探究的问题。

参考文献

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通讯作者：陈敏

动力工程影响因子范文第10篇

[关键词]江苏省 燃煤电厂 汞 排放水平

[中图分类号] X51 [文献码] B [文章编号] 1000-405X（2013）-11-153-2

汞作为重点控制的重金属之一，其主要排放来源于化石燃料的燃烧，尤其是煤炭的燃烧，使得燃煤电厂成为向大气中排放汞的最大源头。由于汞及其衍生物有机汞在环境中具有持久性、易迁移性、高度的生物富集性和高生物毒性等特点，严重影响生态环境及人类健康。江苏省在燃煤电厂数量上在全国占有重要比例，因此我省燃煤电厂汞排放水平的研究具有重要的意义。

1江苏省燃煤电厂烟气中汞排放总量核算

本课题对10家燃煤电厂烟气中的汞排放情况进行了研究，为了对我省装机容量30万千瓦以上燃煤电厂汞排放的总体情况进行判定，采用已有的10家电厂机组年汞排放量的数据和相关研究结论进行评估核算。江苏省目前装机容量30万千瓦以上燃煤电厂共有133台机组，其中单机容量30万千瓦以上机组105台。

本研究采用美国研究燃煤汞排放的燃煤电站汞排放量预测模型进行估算：

式中，Mcoal：煤消耗量（t/年）；CHg：煤中汞含量（mg/kg）；ccf：煤清洁系数；ΠEMFi：各个有效修正因子EMF的乘积；MHg：汞的年排放量（t/年）。

由于机组负荷的不同会对汞排放量造成一定的影响，为了更准确的评估我省30万千瓦以上燃煤机组年汞排放总量，根据所研究的10个电厂的基础数据，对30万千瓦以上电厂不同机组容量机组的年汞排放量，采用公式（1）估算模型进行分级估算，从而计算出我省装机容量30万千瓦以上燃煤电厂年汞排放水平。

由于本次测试所采集煤样为入炉前煤粉，因此模型计算时煤清洁系数（cff）为1。江苏省30万千瓦以电厂均采用静电除尘设施，静电除尘器对汞排放的影响因子采用美国EPA 研究结果0.760。通过本研究，南京化工园热电脱硫入口烟气中汞含量两组测量数据分别为4.26ug/m3（均值），经脱硫设施后汞含量在1.96ug/m3（均值），汞去除率为54%；铜山华润电厂脱硫入口烟气汞排放水平为16ug/m3（均值），经脱硫岛后汞去除率为81%，烟囱入口汞含量降低至3.04ug/m3（均值）。由汞去除率结果可知，江苏省燃煤电厂脱硫设施对汞排放的影响因子约为0.675，为了提高燃煤电厂年汞排放量准确性，计算中采用本研究结果。通过对江苏省境内燃煤电厂年运行时间进行统计，机组年平均运行时间约为5500小时。通过计算可以得出表2的结果。

由表2可以看出江苏省2102年装机容量30万千瓦以上燃煤电厂烟气中汞排放总量为7.541吨，比2008年的9.89吨有所下降。这主要与最近几年各个电厂加大各项环保设施的投运力度及关停小机组、电厂安装烟气脱硫、脱硝等一系列措施有关，另外还有部分总装机容量不足30万千万燃煤电厂的汞排放量没有纳入本次统计结果，对数据的降低也有一定的贡献。

2江苏省燃煤电厂汞排放区域特征分析

为了能充分反应江苏省区域范围内不同燃煤电厂机组容量分布情况和汞释放具体分布情况，对我省各市不同燃煤电厂机组和汞释放进行了分析。结果见表3。

由于汞的释放对生态环境和人类健康存在着一定的潜在威胁，对汞释放及扩散进行评价和研究能为燃煤电厂汞排放控制提供明确的依据，从而提高汞释放控制的效果。为此，本研究利用“等距权重模型”对江苏省境内各市燃煤电厂年汞排放量进行空间插值，从而对江苏省燃煤机组汞释放大致分布、以及可能的扩散情况及空间影响进行了直观的分析，具体结果如图1。

由图1，从整体上看江苏省燃煤电厂年汞释放情况，西部明显高于东部，苏中和除徐州市以外的苏北各市年汞释放量相对较低。从各市燃煤电厂汞释放情况来看，徐州、南京、苏州和无锡明显较高，这主要是在这几个市工业相对较为发达、人口密度较大，用电量量较大，相应的发电机组较多造成的。燃煤电厂汞释放进入空气后，会扩散到周边区域，由图1可以发现，苏北、苏中地区年汞释放和扩散对周边区域造成的潜在威胁明显小于苏南地区。由于影响汞扩散的因素较多，本图只能粗略的对汞扩散情况和区域影响进行评价，但分析结果对江苏省未来燃煤电厂汞排放控制仍具有一定的指导作用。

3结论

通过对江苏省燃煤电厂汞排放水平的研究发现，江苏省2102年装机容量30万千瓦以上燃煤电厂烟气中汞排放总量为7.541吨。从江苏省燃煤电厂年汞释放情况看，西部明显高于东部，苏中和除徐州市以外的苏北各市年汞释放量相对较低。工业发达、人口密度较大的城市汞释放量明显较高。

参考文献

[1]苏立，李玉林，路迈西.原煤中汞分布赋存规律的测定与分析[J].煤炭科学技术，2009（37）：121～123.

[2]任建莉，周劲松，骆仲泱等.燃煤电站汞排放量的预测模型[J].动力工程，2005（25）：587-592.