循环水泵范文

循环水泵范文第1篇

[关键词]循环水泵 选择

中图分类号：U464.138 文献标识码： A

热水系统一般由热水锅炉、循环水泵、管路等组成。循环水泵是驱动热水在热水供热系统中循环流动的机械设备，安装在系统回水和热水锅炉之间，将低温回水加压输送到热水锅炉，经热水锅炉加热后，输送至热力管网。而在实际工程中，由于循环水泵更换、改造及初始选型等原因，循环水泵容量偏大的现象较为普遍，如果循环水泵的扬程偏大由于管线和设备的压力限制，导致出口阀门开度小，致使流量偏低，无法达到预期的供热效果，并且流量和扬程偏大，会造成电能的严重浪费。

循环水泵的选择

循环水泵是供暖系统重要的组成部分，运行中的问题也比较多。因此，正确选择、合理使用和管理，确保正常供暖和提高经济效益是十分重要的。选择的原则是：设备在系统中能够安全、高效、经济地运行。选择的内容主要是确定它的型式、台数、规格、转速以及与之配套的电动机功率。

1.1循环水系统流程

德州站循环水系统是由水塔供给的生水经过钠离子罐、碱罐进行处理之后进入软化水罐，再由循环水泵加压进入锅炉，经过锅炉加热之后，进入热力管网。流程图如图1所示：

如图1循环水系统流程

1．2循环水泵流量的确定

德州站现配备锅炉为WNS2.1-0.7/95/70-Y，额定出力为2.1MW,由于1瓦特=1焦耳/秒，则

…………………………（1）

对只有单一供暖热负荷，或采用集中质调节的具有多种热负荷的并联闭式热水供热系统，网路的总最大设计流量，亦即网路循环水泵的流量，可按下式（2）计算：

t/h…………………………（2）

其中式（2）中各参数：

－考虑热网热损失的系数，取1.05～1.10；

－供热系统总热负荷，W；

－热水的平均比热，4.2kJ/（kg.℃）；

－供热系统出水温度；

－供热系统回水温度；

－锅炉出口母管和循环水泵进口管之间旁通管的循环流量，t/h；不设旁通管时，=0。

式（2）表示供回水温差，以德州站额定出力为2.1MW的热水锅炉为例，出水水温设计为95摄氏度，回水水温设计为70摄氏度，用（2）式进行计算循环水泵的流量为：

…………………………（3）

由…………………………（4）

式（4）－水的比重；查的70摄氏度水的比重为978。由式（4）可知：

在实际运行中，锅炉供回水温差多数在1O～15℃，以温差为10℃，出水水温为80摄氏度，回水水温为70摄氏度为例，计算循环水泵的流量为：

…………………………（5）

由式（4）可知：

同样由式（4）可知温差为15℃，

因此在循环水泵的流量选择是之间根据不同厂家，不同型号进行选择。

1.3循环水泵扬程的确定

在热水循环系统中，德州站在运行中一般要求进入管网的热水压力控制在0.4MPa以下，循环水泵的压头为克服热水锅炉、热力系统附件消耗的压力和进入管网的压力之和。

………………………………………（6）

－裕量系数，取1.05～1.10。

－克服热水锅炉消耗的压力，一般不超过10m；

－克服热力系统附件消耗的压力，一般不超过5m；

－进入管网的压力。

综合确定的循环水泵的计算流量和扬程，根据泵样本初选为型号ISZR125-100-250A，流量为 扬程为64.5m，效率为78%。

1.4电机功率的确定

水泵所需要的功率由公式（7）可知：

……………………………………………………（7）

－泵所需要的轴功率KW；

－水的比重；查的70摄氏度水的比重为978；

－循环水泵的流量；选定型号为；

－循环水泵扬程MPa；选定型号为64.5m；

－循环水泵扬程的效率，选定型号为78%。

由公式（7）可知：循环水泵需要的轴功率为：

电动机的轴功率：

……………………………………………………（8）

－电机的轴功率KW；

－电机的容量安全系数，电机功率大于20KW时取1.1；

－循环水泵传动的机械效率，联轴器传动时为98%。

由公式（8）可知：电机的轴功率为：

1.5循环水泵的选择

循环水泵应选择在水泵工作点附近流量－扬程曲线应比较平缓。在调节水泵的出口阀时，循环水泵的扬程不会发生较大的变化。一般单级水泵特性曲线比较平缓，因此宜选用单级水泵。

循环水泵的耐温能力应与热力管网的设计参数相适应。循环水泵一般安装在热网回水管上。循环水泵允许的工作温度，一般不应低于80℃。一般采用耐高温的R型热水循环水泵。

工作点应在水泵高效工作范围内。一般将泵的工作点选在泵的设计点左侧，这样在开大出口阀门时，绷得工作点向右偏移，仍处于高效区内。

2.循环水泵偏大的原因分析、影响及避免措施

2.1循环水泵偏大的原因分析

在热水循环系统中，选择循环水泵的由于多种因素的存在，循环水泵容量偏大的现象普遍存在，主要原因如下：

（1）在初始设计安装时，由于设计人员经验不足，计算热负荷和系统阻力，尤其是外网和锅炉房的阻力，采用估算方法，为保险起见，估算值过大，致使选的水泵流量和扬程加大很多，水泵扬程大，致使出口阀开度小，无法在高效区进行工作；

（2）部分热水系统运行后，需要多次进行阀门开度调节，才能达到调节平衡，在调节中，由于经验不足，初调节一旦系统出现水力失调，有人认为是水泵容量不够，而盲目更换大泵；

（3）选水泵时，因水泵规格系列所限，很难选到流量，扬程完全一致的水泵，一般都相近选大一号的，这样层层加码，致使容量偏大。

（4）现有运行中的锅炉，供回水温差控制过低，以至于选择水泵时，流量选择偏大，增加了水泵运行的耗电量。

2.2循环水泵偏大的影响

循环水泵选择偏大，使电能消耗增加，同时带来不安全隐患，给安全运行带来不良后果，甚至会导致循环水泵无法运行。主要影响有如下几点：

运行状况不稳定，耗电大。由于循环水泵选型偏大，致使循环水泵不能在高效区运行，循环水泵输出扬程不能被系统完全消耗，致使流量增加，电机负荷增加，电机超负荷运行，使电机过热、振动大，易损坏电机。

易损坏出口阀门。为防止电机的超载运行，保证循环水泵的正常运行，只能减小循环水泵出口阀的开度来维持系统的正常运行，通过阀门的节流降压，会使流相在出口管线内发生急剧变化，导致管线震动严重，系统的压力集中消耗在循环水泵的出口阀门上，容易使阀门损坏，或者产生掉托的现象。

2.3循环水泵偏大的避免措施

针对循环水泵易产生流量和扬程偏大的现象，可采取以下措施予以避免：

参考经验值，并根据实际情况进行灵活变通。在计算扬程时，设计人员应根据同等条件下的经验值进行估算，并积极同设备厂家进行沟通，搜集锅炉、附件等的技术参数，进行详细的水力计算，不宜只考虑《锅炉房设计手册》中推荐的经验值估算系统阻力。

更换过程中不要盲目加大循环水泵参数。在实际工程中，更换前循环水泵可能由于调节偏流等问题，致使部分管网不热，在更换工程中，工作人员应该在更换时进行参数核算，并根据平时运行时的压力，判断是否是循环水泵扬程过高，致使阀门开度偏小，不要盲目加大扬程。

3.结语

综合考虑厂家的产品质量、技术参数、性能特点，根据厂家提供的水泵样本，选择合适的循环水泵流量和扬程，保证泵在高效区运行，选择合适的锅炉供回水温度，以达到供暖的最佳效果。避免水泵扬程加大，浪费电能。

参考文献

1 杨在山.水泵技术.供暖系统循环水泵的选型计算.2006年第3期

2 郭云飞.热水锅炉.黑龙江科学技术出版社，1982

循环水泵范文第2篇

88LKXA-20型循环水泵解体检修主要分为拆卸、修理、组装3大步骤，在整个大修过程中又含有检查、测量、更换等工序。拆卸工作主要是对泵体进行解体，过程中记录部分修前数据，作为组装时的参考数据。如提升量、中心、支架与筒体间隙及相对位置（用塞尺测量）、电机支座水平度、电机气隙等。解体大致依次从拆卸泵与电机各连接件、靠背轮连接螺栓，记录泵提升量修前数据、拆卸电机与泵喇叭口支座螺栓、拆卸电机支座、拆卸填料函、拆卸泵导流体大端盖并吊出，然后依次拆出第4至第1根轴（从下往上数），中间包括拆卸内接管、轴之间套筒联轴器（共3个），拆卸轴承支架（共2个），拆卸导叶体及叶轮室，最后阶段拆卸水导轴承、轴套、叶轮等小部件。修理阶段则包含检查、测量、更换、修复等工作，由于宁电公司88LKXA-20型循环水泵常出现轴承支架变形、轴弯曲、内接管裂纹、法兰面变形等缺陷，特别是因海水腐蚀导致导叶体下轴承脱落、轴承连接螺栓处腐蚀脱落，需返厂进行技术修复。解体后对轴进行弯曲度检查，一般中间弯曲幅度不超过0.10mm，检查电机瓦块，测量轴承与轴套间隙，判断磨损量。测量支架椭圆度，判断变形情况，测量方法通过自制专用工具。测量套筒联轴器内径，并对高点、毛刺用锉刀进行修复。清理泵底座结合面，一般都存在不同程度腐蚀，也是造成泵体难以定中心的主要影响因素，目前只有通过下述介绍到的改进工艺来解决这一难题。对测量、检查到的超标配件，如水导轴承、轴套等一般进行更换处理。组装过程一般按照拆卸的相反顺序进行，但在组装过程中要控制许多节点质量，包括下面工艺改进中陈述到的在轴组装过程中依次进行盘车，消除卡涩现象。泵体组装时关键工序在于中心定位，定好位并且盘动第四根轴轻松时基本上达到质量要求。在组装套筒联轴器、叶轮、轴等部件时需要采取专门的工艺，并且需要起重工的配合，工艺的好差直接影响到组装的进度与质量。吊回导流片大端盖后，地面上的工作主要把好电机支座找水平工作关、泵与电机找中心关、电机找气隙关、瓦块调整间隙关，尽量控制数据在下限范围，如水平偏差允许0.05mm/m，尽量把数据控制在0.05mm/m以内，一般宁电循环水泵大修中控制在0.02～0.04mm/m。最大限度缩小整体误差，精细化作业，这样就能为泵运行振动值下降奠定重要基础。

2泵体定位技术创新

转子定位时，根据导流片中心定位。具体操作是：各支架包括导叶体的定位螺栓旋松，使轴系处于自由状态，然后人员进入循环水泵筒体内，扣上导流片及填料函。主要是依靠填料函来定内接管中心。扣上后，下面人员则把各支架包括导叶体定位螺栓旋紧固定，吊出导流片，则泵体处于中心位置。当遇到叶轮室与筒体结合面接触不平整时，则应查找原因，定位工序也要改变。具体方法是：按照检修工艺，泵体吊入筒体安装时，人员应爬入到最底部（吸入喇叭口），首先凸耳对准凹槽装入，且凸耳应贴紧泵转动方向，避免运行中泵体静止部分转动。待叶轮室落到位后，用300mm的塞尺测量四周间隙，应均匀，且间隙应为0.05mm塞不入为准，但大多数厂做不到这一点，如宁电循环水泵筒体长期浸泡在海水中，均产生不同程度腐蚀，造成结合面由面接触变成局部接触，塞尺测量间隙不准确，小则0.05mm，大到2.0mm。泵体中心也就得不到保障，增加了人工调整的难度。解决方法有2种：1）建议对叶轮室结合面筒体侧镶镀一圈316L不锈钢面，防止腐蚀。2）因底座腐蚀，采取以上提到的工艺操作比较困难，泵体不能自动归中，此时，则要人为对导叶体、第1节支架、第2节支架进行定位调整，用300mm塞尺塞支架四周至均匀。当支架没有调整余量时，可能发生变形椭圆或筒体变形、错位等，这时可把支架外圈车璇修整，具体操作是：制作专用工具固定于支架中心，专用工具设计一可360度旋转测量杆，在测量杆上装设百分表，四周盘一圈来判断是否变形，若变形则根据需要车璇，一般在2.0～3.0mm单侧间隙。

3各轴承中心产生不一致的因素分析

3.1轴承中心偏移

宁电600MW机组循环水泵共4根轴，5个水导轴承，分别安装在导叶体、支架和填料函。首先从配合间隙排查。因泵经过多次检修后，各部件愈发磨损，使得配合间隙过大。根据4A循环水泵大修实例，测量到轴承与轴承座配合间隙均偏大，标准为0.20～0.50mm总间隙，而实际达到了平均0.80mm，如此一来造成的后果是轴承中心容易偏斜，且容易松动，因只单单靠螺栓固定。就算导叶体与支架中心调得再好，5个轴承不在中心，形成“S”型，引起轴承摩擦轴，故造成轴在安装完后人工盘不动现象。处理方法：1）对不合格部件返厂处理；2）找好轴承的中心位置，然后紧死固定螺栓，并在螺栓上点焊，防止松动。

3.2内接管法兰面不平整

宁电循环水泵4根内接管中2根镶有轴承，长度4m左右。安装时，打紧螺栓后必须用塞尺检测四周，应以0.03mm塞不入为标准。若法兰变形，可能0.05mm甚至0.10mm都能塞进，且存在于局部，当排除非螺栓收紧秩序错误后，则应判断法兰变形。不能轻视，根据相似三角形定律，当法兰面出现张口A时，则X放大为AL/D，远大于A，因此X处法兰会发生偏移，对于泵体中心及轴承中心都存在较大影响。处理方法：必须消除法兰面张口和不平整，用锉刀修复，反复试装测量，直到达到标准要求。图1为内接管法兰变形引起X值放大示意图。

4提高电机支座水平度的对策

1）从找水平的工艺方法下手。以往惯例方法是用1根合格的水平仪架设在电机支座两端，把合像水平仪放在正中间位置，画好标记，测量完一个方向后180°调换水平仪再次测量。根据经验分析，以上方法存在2个弊端：①水平尺架设时是面接触，这就对于电机支座的面精确度要求极高，否则很容易产生测量误差，因为该面很难十分平整。②水平尺本身不一定是完全水平状态，有可能是机械扭损，也有厂采用工字钢或槽钢代替，精确度就更难以达到要求。为此，应作如下改进：①在水平尺的两端加装可调整螺杆，测量时用深度尺尽量把两端调整至一致高度，然后进行测量，这样就大大缩小了测量误差；②测量完一个方位后，水平仪不动，水平尺旋转180°，根据测量到的数据差值除以2，这样就避免了因水平尺误差造成的测量数据不真实现象。图2为现场测量电机支座水平度操作示意图。2）调整加装垫片时工艺要求。按标准加垫片数应≤3。测量水平不只是垂直4个点，尽量细分成8个点，使水平度更高。根据测量，一般倾斜状态是“对半式”，加装垫片时不单单只加测量点位置，尽量不点接触，可连续过渡。方法是先在倾斜点加装规定厚度垫片，然后两侧依次递减，形成面接触。预测时，采取对称紧8个螺栓或“隔1紧1”的方法，减少劳动力。为了保证一次性调整成功，根据倾斜状况得出的数据尽量靠上限加垫片，且适当放宽（凭借经验）。最终紧固全部螺栓后，垫片会稍许比预测时下降，造成数据比预测时偏大甚至超标，这就是靠上限且适当放宽的原理。按照标准水平偏差≤0.05mm/m要求，宁电循环水泵电机支座直径约3m，则最大为0.15mm，而根据经验判断，只有将水平值控制在≤0.02mm/m范围时，才能最大限度减小对泵振动的影响。因为误差积累，即便都在合格范围，但都在上限，最终泵运行性能下降。如宁电4A循环水泵2013年1月份大修时电机支座水平4个方向8个点中除了水流方向达到0.04mm/m，其他最大为0.02mm/m，最小为0.005mm/m，而泵运行中也反映出水流方向振动偏大。3）不找推力头水平。根据设备规范提示，电机推力头顶部平面与相关部件并非同一加工面，因此不能以推力头水平为基准。只要把电机支座找出水平位置，电机与泵也就处于水平连接。

5优化泵与电机找中心工序

1）工艺工序改进。首先为了除去“初找”中心这一步，在电机吊至支座准备就位时，留5mm左右间隙，把泵调整螺母旋至与电机靠背轮相距5mm间隙，然后在此基础上调整电机顶丝，使电机靠背轮用肉眼观察进入调整螺母止口，这样能大大缩减找中心工作。调整好后落下电机（注意最好使电机销子对准，否则无法转动电机）。改进前找中心工序是：紧固电机与支座螺栓，然后进行找中心工艺，圆周＞0.05mm时不合格，松掉紧固螺栓，再次找中心……合格后，调整电机气隙，再调整瓦油隙，最后紧固各连接螺栓，包括靠背轮。弊端在于找中心这一步繁琐，增加劳动力，根据经验反馈，电机重量足够承受盘车时引起的位置变动力。找好中心后再调整气隙，会导致中心位置变化。根据数据分析，假设电机转子AC长3m，推力头位置径向调整ED0.01mm，推力头距瓦块位置AD0.1m，则下方靠背轮则变动BC=（ED×AC）/AD=0.3mm。图3为调整瓦块间隙时，推力头移动量与靠背轮之间的比例值关系示意图。原找中心工序及改进后找中心工序流程图分别见图4、图5。改进后，先是调整好电机气隙，然后进行找中心工艺，中心不合格时随时调整，不必紧固螺栓。调整好后，复测电机气隙，这一点很重要，不能忽略，因为很有可能在盘车过程中发生变化，另外在测量气隙之前在推力头与导瓦座上做上记号，测气隙时盘到这一记号，因电机转子与静子不完全对称，否则气隙极易发生变动。测量合格后，进行瓦块油隙调整，按标准0.08～0.12mm，用0.08mm塞尺调整。最后紧固所有连接螺栓。2）电机支座焊接挂耳对孔。此举是为了再次减少劳动力，优化作业程序。避免在空试运完电机后再次拆盖盘车，也使油容易弄脏。而通过用葫芦对称拉电机支座挂耳，钩子拉住靠背轮对称销，把千斤顶对称提起泵轴离电机靠背轮1cm处，然后调整调整螺母，定好泵提升量，对好孔，即可拉葫芦对孔，对好孔穿上螺栓后用千斤顶定死电机靠背轮，拧紧螺栓，即方便又简捷。

6其他基本工艺技术革新

1）定轴中心尽量不采用填料函中心，因它不一定标准圆，应用300mm塞尺选择0.10~0.30mm单片塞单边填料函下轴承与轴套间隙，测量对称4个点，均匀后则在2个方向分别用契形铁固定。2）加装盘根一般在找好中心后进行，防止因填料函不规则导致轴偏移，与泵轴不在一中心。另外部分厂在加装或更换盘根时，往往忽略了放水试验这一步，极易引起盘根过紧或过松现象，过紧在泵运行时发生烧毁，被迫急停；过松时引起漏水量过大，甚至连盘根压盖一起冲出，发生事故。因此加装完盘根后，必须打开盘根冷却水进口阀门，调整压盖螺栓松紧度，呈现有水微量溢流状态即可。3）出于安全考虑，尽量不选择在地面进行安装的工艺。除了前2根轴地面安装，吊至底部就位后，其它部件最好怕入底部安装，一是控制风险，如果用槽钢架在孔洞口安装，则全部重量由底部内接管法兰螺栓承担，一旦存在腐蚀，后果严重。二是在技术上略显大意，如整体放入，泵部件由于支架全部安装没有处在自由状态，有可能造成底部接触面不真实现象，而分节装入可以排除此现象，并能发现异常及时处理。还可装一节盘一节，避免整体盘时万一卡涩，无法排查出问题。4）轴套间隙大塞尺调整方法：对称塞同等间隙片，然后对称点焊（注意销子是否到位，一般厂家提供销子没有经过调整，过长导致整套不完全在接触面位置，使其与轴承偏离过大）。如直接装入轴套，不考虑过松，光靠止头螺栓无法达到长期定死，会发生松动甚至脱落，使泵振动。

7轴盘动灵活但中心偏移

1）原因：①法兰面不平整（前面已提到原因及处理方法）。②没有先大致以支架和到叶体四周间隙为标准找中心，而是直接使支架和导叶体处在自由状态，完全依靠填料函试装定位，这样定位若偏差大则无法实现，造成填料函装不进。③底部偏斜。叶轮室与底座接触面没有接触平整，导致整体歪斜。2）处理方法：①先根据支架和导叶体间隙找出初步归中位置，属于“初定位”，然后进行“细定位”，就是所谓的填料函试套，如果初定位这步已执行并调整合格，则填料函基本能装入。②来回多起几次转子及叶轮室，下部蹲人员测量底部接触面一圈止口是否匀称，偏差应≤0.03mm。③采用掉线方法判断轴系是否偏斜，偏斜则调整底部接触面或检查接触支架，是否挤到；另外考虑外筒体是否因螺栓松动而错位，也可能引起支架偏心。

8提升量调整的技术分析与改进

据宁德发电厂88LKXA-20型泵分析，该泵4根轴中有3个套筒联轴器，每个联轴器内有1个哈夫锁块，经验分析，每经历1次大修后，哈夫都要经过打磨除锈处理，而理论分析，金属表面腐蚀或结垢时产生化学反应，反应元素则为金属表面材料与氧的结合，产生氧化物，最终只会一步步损耗材料。若大修次数达到一定程度时，哈夫与轴卡扣之间的间隙随之逐步增大，当提升泵轴时，只有轴卡扣与哈夫接触到才能动作，而轴自由状态时是与下轴紧密靠拢的，之间的活动余量使上轴起吊一段行程前轴不会动。也就说明当3根轴连在一起时，提升量未必是理想值，而是实际提升量小于计划提升量。为此，处理对策是：人员爬入到泵底部，泵处于自由落到位状态。然后上面第1根轴挂好钢丝绳准备起吊，在第1根轴架设百分表，按（6±0.5）mm标准提升，下部同样架设百分表监视。在起吊过程中观察2百分表数据是否一致，若如上分析出现不一致，则算出误差值（误差值=计划提升量-实际提升量），则计划提升量应加上误差值，就是最终提升量。这种方法避免人工误判，避免叶轮磨损，是一种较科学且准确的工艺方法。图6为提升量调整技术改进示意图。

9调整电机气息与导瓦的技术改进

前大多数厂检修工艺均采取以电机轴承室为标准找推力头中心，也就是找电机气隙，但因电机轴承室可能存在不规则现象，因此找出的中心是假象。而应根据测量气隙来调整推力头位置，以气隙为标准，并可同时测量在轴承室的中心位置情况，两者兼顾。在调整导瓦间隙时，调整好后必须在原基础上再施加一定紧力（凭个人手感），再紧固顶丝，左右可摇动瓦即可。因为调整导瓦的顶杆牙距间存在缝隙，顶死顶丝后会使瓦的紧力下降，从而达不到理想值，造成瓦间隙超标。调整导瓦间隙时的顺序必须对称进行，如下图，并且调第1块瓦之前要保证3、4号瓦用手带紧，否则3-4方向位置发生变化。图7调整电机气隙示意图。

10结论

通过采取以上检修工艺技术的改进，贵溪维护部将改进后的工艺技术编入检修规程，作为技术创新，把此创新工艺作为今后的检修标准。在之后进行的2台循环水泵大修中，工艺技术的改进不仅提升了检修质量水平，还极大缩短了检修时间，提高了工作效率，并且大修后的指标优良，循环水泵振动值保持在最大0.05mm/s以下，平均在0.03mm/s。改进的检修技术为宁德电厂4台88LKXA-20型循环水泵运行水平有进一步提升，相比往年的水泵运行状况有明显改观，随着振动指标的下降缺陷发生率也下降，机组运行风险最大限度降低，具有一定的经济效益。

循环水泵范文第3篇

【关键词】热水供暖；循环水泵；选择；变频节能

热水供暖系统中设置的循环水泵是向用户输送热媒的主要设备，也是锅炉房中耗电量较大的设备，其用电量约占锅炉房总用电量的40%～70%。实际工程中，循环水泵容量偏大的现象较为普遍，有的甚至达到原参数的2倍以上，如果循环水泵的流量和扬程偏大，会造成电能的严重浪费。

一、循环水泵偏大的原因

造成循环水泵容量偏大的原因主要有以下几点：一是有的设计人员没有认真计算热负荷和系统阻力，尤其是外网和锅炉房的阻力，采用估算方法，为保险起见，估算值过大，使选的水泵流量和扬程加大很多；二是有的系统运行后没有进行认真的初调节，一旦系统出现水力失调，有人认为是水泵容量不够，而盲目换大泵；三是有个别设计者对循环水泵扬程的概念不清；对承压锅炉采暖系统，定压点设在循环水泵吸入侧，循环水泵进出口均承受相同的静水压力，因此，其扬程不需要考虑用户系统的高度，只要克服管网系统的阻力即可。但有的设计者却将系统高度计入扬程中，这就使循环水泵扬程大大增加；四是选水泵时，因水泵规格系列所限，很难选到流量，扬程完全一致的水泵，一般都选大一号的，这样层层加码，致使容量偏大，甚至达到2倍以上。据调查，现有运行中的锅炉，其温差多数在10～15℃，个别温差仅为8℃，也就证明了水泵容量偏大。

水泵容量偏大，一方面破坏了原设计的水力工况，另一方面又增加了水泵的耗电量。

二、循环水泵容量的选择

1、循环水泵容量的确定

循环水泵的流量是按采暖室外计算温度下的用户耗热量之和确定的，而在整个采暖期内室外气温达到采暖室外计算温度的时间很短，使大部分时间水泵流量偏大。选择水泵之前首先应确定热网系统的调节方式，然后根据调节方式确定循环水泵的流量。

国家有关标准中较明确规定：对于采用集中质调节的供热系统，循环水泵的总流量应不低于系统的总设计流量；扬程不应小于系统的总压力损失，即循环泵的流量和扬程不必另加富裕量。

集中质调的供热系统，多数处于小温差，大流量的工况下运行，经济上是不合理的。而采用分阶段改变流量的质调节的运行方式，可大量节约循环水泵的耗电量。将采暖期按室外温度的高低分为若干阶段，当室外温度较高时，开启流量小的泵；室外温度较低时开启大流量的泵。在每一个阶段内保持流量不变，以满足供热需要。

对于采用相同容量锅炉的情况，当设一台锅炉时，可选1台100%流量的水泵和2台50%的水泵；当设2台同容量锅炉时，选用1台100%流量的水泵，2台50%流量的水泵，当1台锅炉运行时，开100%流量的水泵，2台50%的泵又可同时运行做为100%泵的备用；设有了3台同容量的锅炉时，可造2台33%的流量的泵、1台66%流量的和1台100%流量的水泵。1台锅炉运行时，开启33%的水泵，2台锅炉运行开启66%流量的水泵，3台锅炉同时运行开100%流量的水泵。2台33%流量的水泵可做为66%泵的备用。也可分别选1台33%流量、1台66%流量和1台100%流量的水泵分别与1台、2台、3台锅炉配套运行。

显然采用分阶段改变流量的质调节具有明显的节能效果。

2、锅炉本体水流阻力

以热水锅炉为热源的热水供暖系统，热源内部阻力主要是锅炉水流阻力，这一数值应由锅炉厂家提供。当选用的锅炉在额定供回水温度以下降温运行时，比如115/70℃高温水改为95/70℃低温水锅炉、或95/70℃低温水锅炉在60/50℃下运行（地板辐射采暖系统）时，就要考虑在供出相同的热量时，实际循环水量要大于额定流量，使锅炉水流阻力增大。此时，锅炉水流阻力按下式计算：

P=H·G

式中H—锅炉厂家给定的额定流量下的水流阻力；

GB、Ge—锅炉实际、额定循环水量；

te、tg—锅炉额定、实际供回水温差。

当供回水温度由115/70℃降为95/70℃时，GB=te/tg=1.8 Ge，P=3.24H;当地板辐射采暖用60/50℃的热水由锅炉直接供热时，由于锅炉规格系列所限，常用供回水温度95/70℃的锅炉降温运行，此时温差由t=25℃减小为10℃，流量GB=2.5 Ge，水流阻力P=6.25H。可见由于降温运行使锅炉阻力增大应引起设计人员足够的重视，以免循环泵扬程不够，造成用户流量不足。若加大水泵扬程，会造成电能的浪费，建议选用合适温度的锅炉，或要求锅炉生产厂家按实际温度调整锅炉构造。

三、水泵耐压强度

热水循环水泵，当水温

制造泵体的材料不同，其承压能力也不相同。选择水泵时还要注意水泵进口压力和出口压力。水泵出口压力等于水泵入口压力加水泵扬程，是水泵的最大工作压力。当定压点设在循环水泵入口时，水泵出口压力大于水泵扬程，即定压点压力加水泵扬程，如果工作压力超过水泵耐压强度，泵体可能被压裂，而有的水泵样本上没有给出水泵的工作压力，这是设计者易忽视的问题，必须引起注意，设计或定货时应提供水泵工作压力的数值。

四、循环水泵耗电输热比

为了控制循环水泵的动力消耗，国家有关的行业标准规定了锅炉房循环水泵的耗电输热比，即设计条件下输送单位热量的耗电量HER，它是衡量水泵电能利用率的指标。其值越小，电能越少，电能利用率就越高。如果水泵的流量和扬程选得过大，超过实际需要，必然造成电能的浪费。所以选择水泵时，还要计算HER看是否符合要求：

HER=ε/∑Q=τ·N/24q·A≤0.0056(14+a∑L)/t

式中 HER—设计条件下输送单位热量的耗电量,无因次；

ε—全日理论水泵输送耗电量(kw·h)；

∑Q—全日系统供热量(kw·h)；

τ—全日水泵运行时数,连续运行时τ=24h；

N—水泵铭牌轴功率(kw)；

q—采暖设计热负荷指标(kw/m2)；

A—系统的供热面积(m2)；

t—设计供回水温差,对于一次网t=45～50℃,

对于二次网t=25℃；

∑L—室外管网主干线(包括供回水管总长度)(m)；

a—系数,当∑L≤500m,a=0.0115,500m＜∑L＜1000m,a=0.0092∑L≥1000m,a=0.0069。

如果不符合要求，则需要重新选择水泵。

五、循环水泵的变频控制

传统的泵类设备是采用交流电动机恒速传动，用调节阀门的办法调节流量，这种方法虽然简单易行，但它是以增加管网损耗，耗费大量能源为代价的，如果采用调节速度的方式来调节流量就可以从根本上防止电能浪费，而随着电力电子技术的发展，变频调速技术越来越成熟，因此推广变频调速技术在循环泵上的应用，对于减少能源浪费具有重要意义。由流体传输设备水泵的工作原理可知：水泵的流量与其转数成正比；水泵的压力（扬程）与其转速的平方成正比，而水泵的轴功率等于流量与压力的乘积，故水泵的轴功率与其转速的三次方成正比（即与电源频率的三次方成正比）根据上述原理可知：降低循环水泵的转速则循环水泵的功率可以下降的很多。而循环水泵设计是按工频运行时设计的，除供热高寒期外，大部分运行时间流量较小，由于采用了变频技术控制，因此可以使循环水泵运行的转速随流量的变化而变化，最终达到节能的目的。实践证明，使用变频设备可使循环水泵运行平均转速比工频转速降低20%，从而大大降低能耗，节电率可达20%～40%。

六、结语

1、应按分阶段改变流量的质调节运行方式选择循环水泵，并详细计算系统负荷及阻力，选择合适的水泵，不必另加富裕量。还要计算其耗电输热比是否符合要求。同进应注明水泵工作压力，不要误将水泵扬程做为其工作压力。

2、尽量选供回水温度合适的锅炉、不宜事锅炉降温运行。

循环水泵范文第4篇

关键词：变频调速；恒压供水；节能；PID

1 概述

现章村矿洗煤厂压滤车间使用2台循环水泵，互为备用。水泵的规格型号是200ZJ-Ⅰ-65A，额定流量是350m3/h，，扬程是40M ，配套使用电机型号：Y355L-6，额定功率220KW，额定电压 380V， 控制手段相对比较传统依靠调节阀门开度来调节介质流量，供水量不能根据生产工艺的要求精确调整，电机做功部分消耗在挡板阀门之间的“顶牛”状态中，存在电能浪费。

2 改造的必要性

2.1 操作简便可控：循环水泵设备的开停车在集控操作界面对该设备实现控制，同时针对重介洗选工艺与脱介筛相关设备设置联锁，大大满足生产需要。

2.2 优化指标控制：循环水泵实现变频调速可分为自动和手动，手动状态下可通过电位器调节速度，自动状态是通过PLC模拟输入信号输入指定频率控制，自动状态下根据工况实时调速，提高了生产效率，为优化运营提供了可靠保证。

2.3 节能节电效果显著：采用变频调节后，系统实现软启动，软停车等功能，系统效率得到提高，节约能源，为降低企业用电率提供了良好的途径。

3 现场情况及节电效果分析

3.1 工频状态下的耗电量计算

Pd：电动机功率；Cd：年耗电量值； U：电动机输入电压；I：电动机输入电流；cosφ：功率因数； T：年运行时间；δ：单负荷运行时间百分比。

电机耗电功率计算公式：Pd=×U×I×cosφ ①

累计年耗电量公式：Cd=T×∑（Pd×δ） ②

其中取电机输入电流为320A， cosφ为0.85，设备运行每年按运行5440小时（340天）340天计算。

根据计算公式①②，通过计算可得出工频情况下各负载的耗电量如下：

Pd=179（kW） Cd=97.4万kW・h

3.2 变频下单位时间耗电量计算

根据流量、压力、轴功率与其转速的关系

用文字表述为：流量与转速成正比、压力与转速的平方成正比、轴功率与转速的立方成正比。

变频状态下的计算如下：

P'：泵实际轴功率；P0：水泵额定轴功率 ；Cb：年耗电量值；

Q'：水泵实际流量；Q0：水泵额定流量；H'：水泵出、入口压力差；

H0：水泵额定压力。

低压配电系统运行电压380V，电机实际运行电流201A，水泵电机功率l10kW、极数4极、实际出力为55%～83%，取Q/QN=0.80得：

即流量为改造前的80%，则转速为当转速变为80%额定转速时，80%转速变为80%流量、64%压力，最后输出51%轴功率。故：

4 系统技术方案

闭环控制运行：根据现场提供的反馈信息（ 如压力，流量等）做闭环控制，变频器自动根据反馈值自动调节运行频率，满足现场运行工况。

现场直接接收管道压力变送器传感到变频器PLC 4―20mA信号，变频器内置PID调节器，自动实现闭环控制。随着水泵出水压力的变化，随之变频器的输入反馈信号相应变化，在变频器的PID控制作用下，变频器输出与之相反的控制，最终使得出水压力恒定，实现恒压供水。

5 结语

变频恒压供水系统的设计，提高了供水质量，减少了对设备的冲击，具有节省能源，操作方便，自动化程度高等优点。节能延长电机、水泵使用寿命4年以上。为章村矿洗煤厂优化洗选工艺、提高工作效率、减岗并岗具有重要意义。

参考文献：

[1]赵华军.基于PLC和变频器控制的恒压供水系统设计[J].自动化与信息工程，2006（3）.

[2]胡雪梅.变频恒压供水系统的设计与应用[J].电机与控制应用，2011，38（8）.

[3]张慧宾.变频调速应用实践[M].北京：机械工业出版社，2000：128-129.

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循环水泵范文第5篇

[关键词]循环水泵　调速　分析　节能

0引言

大唐淮北发电厂8号机组投产于2005年8月，汽轮机为东方汽轮机厂生产，型号为N210―12.7／535／535―2型，属超高压中间再热三缸二排汽冷凝式机组。机组配备两台1400KLA-31型循环水泵，属立式斜流泵结构形式。与循环水泵配套的电机为YLKS800-10型，额定功率1700kW，电压6kV，额定电流200A。

8号机组经过一年的运行检验，发现其所配备的循环水泵运行性能不够理想，加上与循环水泵配套的单速电机在运行中转速恒定，运行方式单一，机组的循环水量不能根据运行工况进行转速调整，电能浪费严重、设备效率偏低，尤其是在低负荷或较冷季节运行时，这种状况更加不利于提高机组的经济效益。为响应国家“节能减排”政策，厂部于2006年提出将此项工作作为研究重点，商讨对循环水泵电机进行调速改造，使之能够根据机组运行工况调控转速，有效提高机组经济效益。

1改造方案的确立

目前，较为常用的改造方法有两种，即加装变频调节装置和对电机进行双速改造。

第一种：加装高压变频器对循环水泵电机转速进行调速控制。这种方法是要添加变频设备，设备的优点是调速作用明显，但费用投入大，施工工期长。

第二种：将循环水泵电机进行变极改造(10极改为10／12极双速)。这种方法是利用电机本身条件，将电机进行单速改双速，经验成熟且费用低、工期短，但带来的经济效益不如变频装置。

上述两种改造方法都能做到对循环水泵的转速进行调控，保证在改造后的循环水泵的可调性能够提高，达到节能降耗的目标。经充分论证和分析，针对8号机组设备运行年限和工程造价等情况，认为第二种方法比较符合我厂实际，决定对8号机组循环水泵电机采取单速改双速的改造方案。

2007年1月，结合8号机组中修机会，按计划将8号机组两台10极循环水泵电机改造为10／12极双速电机。

2方案的实施

进行电机单速改双速改造，是利用电机原有绕组结构，在不更换定子绕组和不降低原绝缘等级的情况下，将电机原单一极相组接线拆开引出至附加接线盒中，通过改变电机内部绕组接线方式(在电机附加接线盒中进行极相组连接)，形成595／495r／min两种转速，达到改变循环水泵转速的目的。

8号机组循环水泵电机改造前、后数据对照见表1。

3改造后的试验及效能分析

(1)循环水泵电机在单速改双速后即投入运行，为了验证循环水泵在电机改造后运行的实际效果，淮北发电厂在2008年2月下旬，委托安徽省电力科学研究院到现场对电机改造效果进行试验。试验方案中将循环水泵运行方式分为甲泵低速运行、甲泵高速运行、甲乙泵低速并联运行、甲乙泵高速并联运行、甲泵低速乙泵高速并联运行、甲泵高速乙泵低速并联运行、乙泵低速运行、乙泵高速运行等8种工况进行(见表2)。

从试验测量及计算数据汇总表的结果可以看出，循环水泵电机单速改双速运行，高速结合低速并联运行对提高机组效益明显，电机改造效果理想。这是因为电机在低速运行中，经改造后的电机额定功率只有1400kW，比原高速运行时的电机额定功率1700kW减少300kW，耗电量明显降低。另外，经对试验测量及计算数据分析认为，循环水泵在低速运行时的运行效率明显高于高速运行，分析原因是由于该循环水泵在选型时对扬程选择过大，使循环水泵的实际运行点远远偏离水泵设计工作点，当降低转速运行相当于降低了水泵的设计扬程。

(2)电机改造前、后效能分析(参照省电科院试验测量及计算数据汇总表数据整理)

选择8号机组两台循环水泵改造前具有代表性的运行方式为：春、夏、秋三季两台泵高速并列运行4000h，冬季一台高速运行2000h(按全年运行6000h计算)。

春、夏、秋季两台水泵高速运行：

(1620+1707)×4000=13308000(kW・h)。

冬季1台水泵高速运行：

1515×2000=3030000(kW・h)。

循环水泵改造前全年用电量合计：

13308000+3030000=16338000(kW・h)。

在对循环水泵电机进行改造后，通过调整循环水泵的转速，可组合为5种运行方式：即双高速、高低速、双低速、单高速、单低速。运行时可根据循环水温、机组负荷进行灵活选择(由于甲循环水泵存在缺陷，未进行双低速长期运行试验)。

如还是按机组全年运行6000h考虑，循环水泵运行方式按照4种来组合进行，夏季两台泵高速运行2000h(2.8个月)，春、秋季一台泵高速与一台低速并列运行2000h(1.4个月)，冬季一台泵高速运行2000h，则：

夏季两台水泵高速运行：

(1620+1707)×2000=6654000(kkW・h)

春、秋季水泵1台高速1台低速运行：

(1512+1107)×2000=5238000(kW・h)

冬季1台水泵高速运行：

1512×2000=3024000(kW・h)

改造后循环水泵用电量合计：

6654000+5238000+3024000=14916000(kw・h)。

循环水泵电机改造后节省电量：

16338000-14916000=1422000(kW・h)

如按每度电价O.36元计算，可节约费用为：

1422000×0.36=51 1920(元)

(3)对投资回报等指标的分析计算：8号机甲、乙两台循环水泵电机双速改造投资共计26万元，按上述计算方法，当年可收回设备改造投资。

从改造后的试验测量及计算数据汇总结果看，各种试验工况下的运行效率均比改造前有了较大幅度的提高，循环水泵可根据机组负荷状况和季节特征进行各种运行方式组合。如能在春、秋季保持2台水泵低速运行、冬季保持l台水泵低速运行，取得的经济效益将更为显著。

由于循环水泵本身的性能问题，使水泵整体效率变差，特别是甲循环水泵效率过低。试验结果分析认为循环水泵有进一步改造的必要，专家建议：如改造循环水泵，扬程宜选择在高速下(流量16000m3／h左右)26～28m，节电效益会更显著。

4改造后循环水泵运行中的注意事项

(1)8号机组经改造的两台循环水泵电机，乙泵较甲泵效率高。由于甲泵存在效率低的问题，故不经常投入使用，有待于对水泵进行处理，以提高循环水泵的整体效能。

(2)在冬季单台循环水泵运行时，循环水流量会比双水泵下降很大且使循环水流速降低，为保持凝汽器效率，宜投入胶球清洗装置运行。

(3)因为循环水泵在低速运行时会使循环水扬程偏低，可能造成发电机氢冷器中的冷却水流量下降或断流，这时要根据情况及时投入氢冷升压泵运行，保证发电机氢冷器冷却水正常投入，不致因冷却水流量下降或断流对发电机造成危害。

(4)由于电机进行双速改造时没有添加开关等设施，使电机不能够在运行中进行转速切换，故需要在改变转速前先将电机停电，然后才可进行电机内部绕组接线联片调整，进行此项操作的时间显得偏长。

(5)循环水泵电机在改造后的试转和运行中，发现电机上部推力轴承的温度均较改造前有显著升高。在改造前轴承运行温度为73℃，改造后为84℃，高于电机制造厂规定的标准(报警75℃，跳闸80℃)。经与改造厂家共同对此现象进行检查，没有发现原因。分析可能是由于上轴承原装测温元件损坏后，重新更换的元件与原测温元件型号不符有很大关系。经与电机制造厂专家协商研究，将循环水泵电机推力轴承温度报警值调整到88℃、将跳闸值调整到95℃。将循环水泵电机推力轴承运行在规定的范围内，值得注意的是要在夏季高温季节时应加强这方面的监视。

5结束语

循环水泵范文第6篇

关键词：循环水泵；设备参数；循环水供水

中图分类号：TG174文献标识码：A文章编号：1009-2374（2009）07-0036-02

重庆发电厂的循环水系统由4台循环水泵（型号为沅江48I－20I）供2×220MW（N220－130－535/535型）汽轮机，其中2台循环水泵同轴带2台水轮机（型号为HL702-LJ-84），水轮机是利用冷凝汽轮机排汽后的循环水做功，起降低循环水泵电耗作用，达到节能降耗的目的。#1取水口对应#1井池，向#21、#22循环水泵供水，#2取水口对应#2井池，向#23、#24循环水泵供水，4台循环水泵因运行出力与设计出力差异很大，造成循环水系统供水不足，影响电厂的安全经济发电。

一、设备参数及运行情况

1．沅江48I-20I型循环水泵及电动机参数。沅江泵额定出力参数是：Q=15000m3/h，H=48.5m，n=495r/min，N=2300kW，η≮86%。循泵匹配的电动机参数是：型号：YL2500-12/2150，额定电压：6000V，额定功率：2500kw，频率：50hz，转速：495r/min，电流：293A，效率：92%。沅江48I-20I型循环水泵设计数据见表1：

2．循环水泵在运行过程中存在的问题。（1）循环水泵实际出力与设计出力差异很大，循环水泵电流最高230A，正常运行电流为210A左右，循环水泵供水量不能满足发电生产需要；（2）循环水泵导轴承磨损严重，夏季长江水质较差时，2个月左右既需更换一次橡胶瓦，严重影响安全生产和经济运行；（3）循环水泵漏水大，影响现场文明生产；（4）泵体汽蚀、冲刷严重，新安装的泵体一般能运行3年就会出现泵体穿孔现象。

二、原因分析

通过分析，造成重庆电厂循环水供水不正常，有取水口地理位置以及循环水泵本身的设计原因，主要是：

1．由于取水口所处地理位置及历史等原因，该厂取水口自建成以来，一直受到含沙量高、局部间歇性泥沙淤积及漂浮物缠绕的影响，使得取水口有水量不足情况出现，循环水泵内经常进木材等杂物，严重影响循环水泵出力，引起电厂供水系统运行的经济性下降，造成循泵等设备的水力效率降低、能耗加大。

2．循环水泵导轴承材料为HT250带橡胶内衬，轴封材料为橡胶，停泵时箍紧轴防止输送介质中的泥沙进入导轴承内，泵运转时靠封水压力使轴封张开。但此处水质很差，泥沙特别重，运行中胶瓦磨损快，轴封漏水量大。检修更换胶瓦的周期短，导致循环水泵停运检修频繁，利用率低，影响循环水系统的安全性和经济性。

3．循环水泵封水压力低。水封压力过低，首先不能封住泄漏水，其次无法阻止泥沙进入导轴衬内，加剧了沙水对导轴承的冲刷。

4．循环水泵的设计额定出力为15000m3/h，实际循泵电流和供水量看，循环水泵的实际流量约9000m3/h左右，主要因为该循泵在环境恶劣的工况下，运行特性发生很大变化，使其运行出力达不到设计要求。

三、设备改进

针对循环水泵电流偏低，供水量不足，导轴承胶瓦使用周期短等问题，我们采取了如下措施对循环水泵及系统进行了改进：

1．在原有电动机和安装尺寸不变的情况下，对循环水泵及叶轮进行改造，达到增容的目的。首先为平衡径向力，泵体采用双涡壳形式；其次是叶轮增设平衡筋，在叶轮后盖板外侧设置副叶片，起到平衡泵在运行中产生的轴向推力的作用，同时减少叶轮根部的泥沙量，降低叶轮根部的水压力，达到提高泵的容积效率。然后，在上、下泵盖间增装了一个密封环，既保护了上、下泵盖的冲刷与汽蚀，又降低了泄漏量。最后在泵壳材质方面进行了改进，增加了耐磨材料。

2．对循环水泵导轴承改造，将导轴承由橡胶瓦改为滚柱轴承，同时增加一个封水圈，轴承体设计一水室，外接轻工业水冷却轴承，轴承靠钙基脂。改进后避免了泥沙对轴承的冲刷，每次检修后能满足一个大修周期，循环水泵的利用率大大提高。

3．为了降低泥沙对循环水泵泵壳的冲刷与汽蚀,每次在检修循环水泵时，用耐磨超级金属对泵体进行修复保护，达到每年只将超级金属冲刷掉而没有损伤泵体的目的。实践证明，此方法达到了应有的效果。

4．改进循环水泵的封水。首先增大循环水泵的封水压力，由0.4MPa改为0.6MPa，其次将封水由浑工业水该为清工业水。改进后盘根漏水明显减少，轴承冷却效果更加明显。

四、试验数据及循环水泵特性曲线对比

1．从运行情况看，循环水泵改造后的出力明显增加，循环水泵电流最高达278A，正常状态下其电流为265A。但为了更进一步验证改造后的循环水泵参数变化情况，在循环水泵出口门与沉沙池之间的水平管上段上测定流量和压力，在凝汽器进口处测定循环水温度，在循环水泵电动机控制柜处测定功率。通过开关水泵出口门调节流量的大小，测定流量、压力和轴功率，计算出扬程、有效功率和效率，得出整个性能数据。下面是改造后的循环水泵的设计数据（表2）和试验计算数据（表3）：

2．绘制1200LW-48.5型循环水泵设计与实际值特性曲线，如图1所示：

五、结论

1．从运行情况看，在原来电动机和安装尺寸不改变的前提下，循环水泵改造后能接近或达到额定出力要求。

2．改造后的循环水泵的实际出力与设计值接近，循环水泵的利用效率大大提高，改造后的4台循环水泵完全能满足生产需要。

3．循泵导轴承改造后，循泵的非计划检修次数明显减少，基本能满足在一个检修周期内循环水泵无检修。节约了检修成本，降低了维护工作量，提高了设备的健康水平和安全可靠性。

循环水泵范文第7篇

【关键词】变频 循环水泵 节能

中图分类号：U464.138+.1文献标识码： A 文章编号：

今天，中国已经步入一个新的历史发展阶段，高能耗、高污染的粗放型增长方式日益面临挑战，以提高能源等生产要素利用效率为核心的集约型增长方式和低能耗、低污染、低排放的低碳经济，已成为中国未来经济发展的方向。低碳节能的大趋势对中国传统高能耗产业影响最为直接，如何大幅降低能耗、节约能源，已成为传统行业和高能耗企业共同面临的迫切问题。

循环水泵在热力行业中使用较多，是集中供暖用电能耗中的主要设备，变频技术在循环水泵中的应用能大幅度降低电耗，这项技术已应用于各种节能设备中，其节电效果非常明显。本文将以不同参数的两台变频循环水泵作为实验设备，在同一工况下按实验设计的要求采集数据，分析并得出结果，作为更好、更节能的使用变频循环水泵的依据。

1 实验设计

本实验中使用两台不同参数的变频循环水泵，共同接入同一管网中，管网为密闭式，管网定压为0.4MPa，两循环泵分别在同一正常运行条件下调节频率，通过实验仪表记录不同频率下循环水泵的流量、功率，做出实验曲线，拟合频率与流量、功率之间的函数方程，总结实验结果。

2 实验设备参数

2.1 1#变频循环水泵参数：

流量：50m³/h扬程：32 m转速：2900r/min配套功率：7.5kW

2.2 2#变频循环水泵参数：

流量：80m³/h扬程：32 m转速：1450r/min配套功率：11kW

3 实验数据

3.1 1#变频循环水泵实验数据：

表一：

3.2 2#变频循环水泵实验数据：

表二：

4 绘制实验曲线

4.1 1#变频循环水泵实验曲线

图一 图二

2#变频循环水泵实验曲线

图三 图四

5 拟合曲线方程，检验数据的准确度

5.1 1#变频循环水泵频率与流量拟合曲线方程

将频率作为自变量x，流量作为因变量y，根据图一所示曲线，拟合该曲线方程为：

y=-2.629+1.374*x

通过回归分析软件检验方程的拟合度： t检验法呈高效显著，方程有很好的拟合度，说明1#变频循环水泵频率与流量为线性方程，线性拟合较好。

5.2 2#变频循环水泵频率与流量拟合曲线方程

将频率作为自变量x，流量作为因变量y，根据图二所示曲线，拟合该曲线方程为：

y=-5+1.6*x

通过回归分析软件检验方程的拟合度： t检验法呈高效显著，方程有很好的拟合度，说明2#变频循环水泵频率与流量为线性方程，线性拟合较好。

5.3 1#变频循环水泵频率与功率拟合曲线方程

将频率作为自变量x，功率作为因变量y，根据图三所示曲线，拟合该曲线方程为：

y=0.022*x-0.001*x2+0.00008093x3

通过回归分析软件检验方程的拟合度： t检验法呈高效显著，方程有很好的拟合度，说明1#变频循环水泵频率与功率为曲线方程，曲性拟合较好。

5.4 2#变频循环水泵频率与流量拟合曲线方程

1#变频循环水泵频率与功率拟合曲线方程

将频率作为自变量x，功率作为因变量y，根据图四所示曲线，拟合该曲线方程为：

y=0.944-0.126*x+0.006*x2

通过回归分析软件检验方程的拟合度： t检验法呈高效显著，方程有很好的拟合度，说明2#变频循环水泵频率与功率为曲线方程，曲性拟合较好。

6 实验结论

6.1 通过所得流量方程计算，当频率给定为40Hz时，1#变频循环水泵流量为52m³/h，已达到额定流量，2#变频循环水泵流量为59m³/h，达到额定流量的74%，故在使用条件容许的情况下，优先选用额定转速较高的水泵，可提高使用效率。

6.2通过所得功率方程计算，当频率给定为40Hz时，1#变频循环水泵功率为4.46kW，为额定功率的60%，2#变频循环水泵功率为5.5kW，达到额定流量的50%，故在选用水泵时，优先考虑不超过40Hz时满足使用要求。

6.3根据以上流量与功率方程，在使用流量为50m³/h时，1#变频循环水泵功率为4.46kW，2#变频循环水泵功率为3.94kW，可见2#循环泵比1#循环泵少消耗功率0.52kW，但2#循环泵及配置比1#循环泵配置高、价格高，须考虑成本优势，根据实际情况选用。

变频循环水泵的合理使用可节约40%—50%的电能，这项技术已大量被生产企业所使用，电量消耗成本大幅降低，并且大大延长了水泵的使用寿命，但变频器的维护保养和安全稳定性要作为主要检查项目，使生产安全、环保、节能。

参考文献：

[1]徐奇．变频技术在集中供热系统节能运行中的应用研究．北京建筑工程学院．硕士学位论文．2006年12月

The use of energy-saving variable frequency circulating pump

Urumqi Huayuan Heating Power Co.Ltd Li Xinming

[Abstract] in this paper, through the experimental analysis of the energy saving effect of the frequency of circulating water pump in use, can use some better methods in the operation of the energy saving.

[keyword] frequency conversionwater circulating pumpenergy-saving

作者简介：

循环水泵范文第8篇

关键词：循环水泵 监理

中图分类号：U464.138+.1 文献标识码：A 文章编号：

一、循环水泵不对中状态与对中的分类

第一，循环水泵的不对中状态。 循环水泵的对中 ，是以一台循环水泵侧半边联轴器的中心线为基准，通过调整与循环水泵电机相连的半边联轴器的相对位置，使电机和泵运行时轴线处于同一条直线。 同轴度是用来描述电机和泵两轴线相对位置的一组数据，由径向和轴向值组成。 不对中的状态可分为平行不对中、 角向不对中和平行角向综合不对中三种情况。 循环水泵对中按运行后的状态又分为冷对中和热对中。循环水泵在冷态时处于对中状态，但在热态时，由于热膨胀的存在，却不一定在对中状态。 因此，循环水泵对中应以热态对中数据为准。 要提高对中的质量不仅要缩短对中时间，而且要提高对中技术。 实际工作中，安装人员凭个人经验，用加减底座垫片的方法进行设备对中操作， 工作量大且不稳定，尤其是在一些循环水泵精密对中或要求热对中时，必须采取理论计算来调整，才能有效准确地完成对中工作。

第二，对中准备。 电机和循环水泵对中前 ，要确认影响电机和循环水泵对中状态的管道和循环水泵部件是否已连接到循环水泵上，这些管道和部件是否存在应力，否则在外力下强制接，会影响电机和循环水泵对中的结果。 对中时，要确定以哪一个设备为基准，先调整基准设备，然后调整非基准设备，使之与基准设备同轴。

第三，对中步骤。 电机和循环水泵对中包括同轴度的测量和电机位置的调整两个步骤，对中的过程是不断重复这两个步骤，直到测量的数据符合对中标准的要求。 通常的做法是用双分表测量对中数据，在两个等待对中的轴端，架装找正支架和两块表，一块轴向表，一块径向表（如果轴向有窜动量，可再加一块测量轴向偏差的表，轴向的两块表，必须对称地装在同一个旋转半径圆周上）。 测量时用两个表，同时转动两轴来测量径向和轴向值（或制作专用卡具测量）。 如测量联轴器时，两联轴器向同一方向步进旋转，分别测量 1 点（0°位置，即上垂直位置），2 点（90°位置），3 点（180°位置，即下垂直位置），4 点（270°位置）的径向和轴向值，记为(a1,s1)、(a2,s2)、(a3,s3)、(a4,s4)。 在测量时要注意数据的 “＋”“－”值 ，即这 8 个数据都是代数值。 当两联轴器旋转一周并重新回到 1 点位置时，此时表就应回到（a1、s1）的数值 ，倘若不回到原数值 ，可能是表松动或卡具安装不固定，必须调整，直到测量的数值正确为止。 最后所测的数值，应符合 a1+a3= a2+a4；s1+s3=s2+s4的条件。

如果测量结果符合条件，说明测量过程和结果正确。 对中的径向和轴向值测量完毕后，可以根据对中偏移情况进行调整。 其实，对中的主要工作是加减支座的垫片，只要上下的对中数据控制在要求的范围之内，左右的偏差可很容易地调整好。因此，对中的计算关注的是上下的对中数据。由于测量初始值 a1、s1可以任意确定，所以一个实际对中状态，就有无穷个测量数据，所测的数据本身没有意义，只有数据相对值才有意义，│s3－s1│、│a3－a1│的值才能真正反映对中的真实状况。 实际操作中，习惯将 a1、s1的数值调为零。 因此，一般情况下，对中的任务就是将 a3、s3的数据调整到位。 所以说对中的工作主要是指上下的径向值和轴向值的调整，左右的调整可参考上下对中的方法。

二、对中计算

循环水泵对中时一般坚持的原则是：先对轴向，后对径向；先调上下，后调左右。 各种资料中关于对中的计算方法很多，但是分析计算较为复杂，不利于施工人员掌握和学习。 下面的方法，是在长期监理实践中不断摸索总结的，可以准确快捷地进行对中的计算和操作，从而保证循环水泵的安装进度和整个工程的进度。按一般工况下的电机和循环水泵对中状态进行公式的推导，以既不平行，又不同心的偏移情况进行对中计算，并假设：以从动机（循环水泵）为基准测主动机（电机）侧的径向、轴向值， 测量结果：s3－s1>0，a3－a1>0， 则对中偏移情况如图 1所示。根据三角关系得出：若要两轴对中，主动机（电机）支座1 须加 δ1厚的垫片，支座 2 须加 δ2厚的垫片。其中，D 为联轴器的计算直径，L 为主动机两支座之间距离，l 为主动机支座1 到半联轴器之间距离，可得公式(1)和(2)：

公式(1)和公式(2)的意义为：可以从电机和循环水泵的任何一种对中状态(a1、s1)，(a3、s3)，通过在主动机（电机）支座 1 加δ1 厚的垫片，支座 2 加 δ2 厚的垫片后，电机和循环水泵即可达到冷态零对零的对中状态。在使用上述公式时应注意， 当用千分表测联轴器表面时，计算直径 D 为联轴器的外径。当用卡具测量对中数据时，则以卡具的最大外径作为计算直径。 同时，公式中 δ1、δ2 都是代数值。 若 δ>0，则表示支座下加 δ 厚的垫片；若 δ

式(3)(4)的意义为：通过测量或已知支座 1、2 热运行后的热位移值(δ1,δ2)，可以计算出保证在热态设备对中的情况下 ，必须在冷态下要对出的数据(a1,s1)，(a3,s3)。计算出冷态的热对中数据后，才能从一般状态(a1′,a3′)，(s1′,s3′)快速准确地加减垫片 δ1、δ2，对出设备热对中时的冷态数据(a1、a3)、(s1、s3)，同理可以推导出

公式(5)(6)的意义是：在对中状态(a1′,a3′)，(s1′,s3′)下 ，支座1 加 δ1垫片，支座 2 加 δ2垫片，则对中状态变成(a1,a3)、(s1,s3)。也可理解为：在知道目前对中状态后，加减 δ1、δ2即可达到所希望的对中状态。 此公式为对中的通用公式，公式(1)(2)只不过是其特殊情况下的表述。

三、总结

循环水泵型号，要求安装单位人员先运转代表性的循环泵，实际测量出该种型号循环水泵热态时的抬高量，其他水泵根据此数值进行冷态下的调整， 调整完毕后在循环水泵带负荷调试后复测，没有出现需要重新调整的情况。

参考文献：

循环水泵范文第9篇

关键词：循环水泵；节能改造技术；最佳真空

1 概述

目前，我国已经把节能战略提高到国民经济发展重要的位置中，水泵节能是我国重大节能领域的研究焦点。根据我国节能发展组委会调查结果显示，我国没有改造的水泵产品整体效率相比起国外而言改造过的水泵产品整体效率下降12.22%～15.54[1]。水力模型的落后以及科研成果的不足等均导致了我国的水泵产品技术仍然停留在20世纪50/60年代。上述种种均造成诸多水泵制造厂能源消耗较高而效率较为低下，进一步影响到了水泵的生产使用过程。相关资料研究结果显示，一套水泵系统在终生使用过程中，其购置成本仅仅占总成本的4.55%～7.85%左右，但是在维修过程中，所占用的成本高达11.25%～16.14%左右，运行过程中电费成本占总成本的76.66%～86.36%[2]。从上述研究数据不难看出，广泛提高水泵系统的整体运行效率，能够提高整体经济效益且降低企业的成本。

人们对于水泵节能的认识不够全面，会在一定程度上影响到水泵的节能效果。出现上述情况的主要原因是：（1）水泵企业忽略了水泵的具体节能指标，重点考虑的知识产品是否能够满足企业的整体生产需求，重点关注的是价格高低问题；（2）水泵生产商对于经济利益的追求比较高，但是对于设备的节能型需求没有很好的进行研究；（3）选用较大容量的水泵导致水泵在低效率和高耗能的状态下运行，导致系统能耗被广泛提高，与此同时还出现电机过热问题。一般情况下，水泵的应用应该选择流量比较大的，以期能够在高峰期运转。根据相关资料研究结果显示，我国水泵的生产和制造大多数采用的是木模具，整体制造工艺相对来说较为落后[3]。基于此，我国研究的高转速离心泵叶片扭曲的程度会比较大，因此出现造型误差等问题非常普遍[4-5]。另外一个角度来看，水泵本身的应用条件很复杂，因此对于水泵系统的制造工艺也要求更高，尽管部分性能待测，但是费用成本消耗过多，不利于水泵的发展。国内许多学者对循环水泵变频改造提出了很多方案，例如对循环水泵双速改造与变频改造进行节能效果分析比较，还有针对变频改造过程中暴露的问题进行了分析并提出了解决方法，同时总结了循环泵优化运行的实际经验。[6-10]

文章根据循环水泵的实际情况，进行变频改造后，在不同冷却水温度与变负荷条件下，得到对应的最佳真空值，以此为依据使用不同的循环水泵组运行方式，保证机组安全运行基础上，达到经济节能的目的。

2 循环水系统现状

本公司为佛山市顺德五沙热电2×300MW亚临界，中间再热，双缸双排汽，抽汽凝汽式机组，每台机组配备两台循环水泵，其出口采用液控蝶阀，只有全开全关两个位置，冷却水量只有靠启停运行泵的数量以及凝汽器回水门来调整，由于季节或者昼夜温差大，经常出现使用一台循环水泵时流量不够，使用两循环水泵时流量过大，厂用电率过大的情况，因此合理选择调速方式对循环水泵进行调整节能改造成为当务之急，同时水泵还存在以下几个方面的问题：水泵运行能耗较高且运行效率较低；水泵泵体振动比较大，导致叶轮等主要部件使用寿命过短，需要频繁进行检修。实际运行工况如表1所示，循环水系统示意图如图1所示：

3 水泵节能改造方案分析

变频水泵的工作原理可以知道，流量Q与转速N成正比，扬程H与转速N的二次方成正比，而轴功率与P与转速N的三次方成正比，由此可见降低电机转速可得到立方级的节能效果：

（1）

在进入汽轮机的主蒸汽压力、温度及流量不变时，提高汽轮机的真空，就可使汽轮机的出力增加。若进入凝结器的冷却水温度不变，要提高真空只有增加冷却水量，而增加冷却水量就必须多消耗厂用电。最有利真空是指汽轮机因真空的提高所增加的出力和增大循环水多消耗功率之差为最大时的真空。

max？驻N=？驻N1-？驻N2 （2）

式中？驻N1为按某一基准计算的汽轮机增发功率，？驻N2为循环水泵功率增加量。

图中Dw为冷却水量，P为凝汽器真空，当？驻N到达最大值即a点时，对应的真空度就是最有利真空，对应a点的循环水量就是最佳的冷却水量，通过确定最有利真空并以此为依据来控制冷却水量，使汽轮机排气压力维持在最佳位置，保证机组最经济运行。

为了节约能源，降低厂用电率，简化运行方式，同时满足负荷及循环水冷却水流量的情况下，采用在机组中先对#1循环水泵进行变频改造，#2循环水泵维持在工频状态。采用一变频一工频的运行方式。

4 循环水泵改造方案

电气方面，QF为循环水泵6KV开关，QS1、QS2和QS3为隔离开关，QS1与QS3不能同时闭合，实行机械闭锁。工频运行时：QS3闭合，QS1与QS2断开；变频运行时：QS3断开，QS1与QS2闭合。同时加装电气保护，变频器U故障时，跳开QF开关。

机械方面考虑到管道沿程阻力及凝汽器铜管高度4米，循环水泵最小淹没深度为3.5米，根据水泵制造厂给出的最小汽蚀余量，决定了循环水泵泵最小频率为37Hz，循环水泵母管压力不能低于0.04Mpa。

热工逻辑方面，考虑到循环水系统水锤影响，改造后循环水泵启动改为程序启动：DCS发出程序启动指令后，合上循环水泵6KV开关，变频器自动增加转速至375rpm（37Hz），在转速大于149rpm或循环水泵出口压力大于0.05Mpa时，开启循环水泵出口液控蝶阀。程序停运：DCS上将转速降低至375rpm，发程序停运指令后，关闭循环水泵出口液控蝶阀，当出口蝶阀模拟量或者开关量低于75%时，断开变频器开关及6KV开关，停运循环水泵。

5 循环水泵变频改造后节能情况

#1循环水泵经过安装、调试后正式投入使用。结合机组最有利真空，实际运行表明#1循环水泵变频调速装置运行可靠，节电效果明显。

图4是测试循环水温度在25℃工况下一变频一工频的方式下300MW负荷的最佳真空曲线，通过不同运行方式和试验，得到不同负荷下最佳真空及流量，如表2所示。

如图5所示，6月份采用一工频一变频方式运行，可以计算得到：

由于冷却水温度是随着季节性变化的，而发电功率由于受到电网调频的波动影响，也是不断变化的，因此实际运行最佳真空值也是不断变化的。但是可以根据最佳真空值来指导运行工作，结合季节性变化的冷却水温度，提出不同运行方式。

（1）全年冷却水温度低于20℃的时间大约有100天，采用一台循环水泵工频运行时，采用调节凝汽器回水门开度的方法来调整循环水流量，不同负荷下基本能满足机组经济运行；

（2）冷却水温度在20℃至28℃的天数约有180日，采用一台循环水泵变频运行，一台工频运行，可以满足负荷变化同时维持机组经济运行；

（3）冷却水温度高于28℃时，为了确保机组安全，同时减少设备的启停次数，这段时间采用两台循环水泵工频运行，适当牺牲部分经济性，降低运行风险，保证机组安全。

采用上述运行方式大大提高了机组的安全经济性，机组在变工况的情况下，及时调整变频循环水泵的出力，保证了机组对冷却水量的需求，同时降低厂用电，在循环水泵采用变频方式运行的月度，节电率达到27.9%，年平均节电率达到13.9%。

6 结束语

综上所述，变频改造在改造水泵设计方面具有显著优势，不仅仅能够实现节能降耗的目标，而且还能够提高水泵的整体运行效率，根据改造后调试数据及运行方式，按一年度机组负荷估算，平均节电率为13.9%，单台循环水泵变频改造后每天节约用电7000kWh，按0.4元/kWh计算，全年节省费用约50万元，经济效益显著。

参考文献

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循环水泵范文第10篇

关键词：供热站 循环水泵 节能 措施

中图分类号：TE08文献标识码：A 文章编号：

由热源设备、热网和室内采暖系统组成的热水供暖系统是一个系统工程、一个整体，忽略任何一部分都会严重影响系统的供暖效果。热水供暖系统中设置的循环水泵是向用户输送热媒的主要设备，同时它也是供暖系统中耗电量较大的设备，是联接热源、热网和室内采暖系统的枢纽设备，要通过它把温暖送给千家万户。实际工程中，循环水泵容量偏大的现象较为普遍，有的甚至达到原参数的2倍以上，如果循环水泵的流量和扬程偏大，会造成电能的严重浪费。所以，循环水泵的性能和参数的合理性，就显得格外重要。合理选择和正确安装使用循环水泵，是供暖企业经济运行的关键。

一：循环水泵选择偏大的原因

造成循环水泵容量偏大的主要原因主要有以下几点:

1.有的设计人员没有认真计算热负荷和系统阻力, 尤其是外网和锅炉房的阻力, 采取估算的方法。为保险起见, 估算值过大, 使选的循环水泵的流量和扬程加大很多。

2.有的系统运行后没有进行认真的初调节, 一旦系统出现水力失调, 则认为是水泵循环流量不够,不能满足循环水量的要求, 而盲目更换大泵。

3.有个别设计人员对循环水泵扬程的概念不清, 对承压锅炉采暖系统定压点设在循环水泵吸入端, 循环水泵进出口均承受相同的静水压力, 因此, 其扬程不需要考虑用户系统的高度, 只要克服管网系统阻力即可。但有设计人员将系统高度计入扬程中, 这就使循环水泵的扬程大大增加，同样也增加了循环泵的电耗。

4.选择循环泵时, 因水泵规格系列所受限制, 很难选到流量、扬程完全一致的水泵, 一般都选大一号的。这样层层加码, 致使容量偏大, 甚至达到1-2倍以上。根据调查, 现有运行中的换热站, 其供、回水温差多在10-15度, 个别温差仅在8度, 这也就证明了所选循环水泵容量偏大。水泵容量偏大，一方面破坏了原设计水力工况, 另一方面又增加了水泵的运行的耗电量，加大了供暖的运行成本。

二：循环水泵的选择

1. 选择的原则

循环水泵在供暖系统中所占比例，无论是容量还是设备数量都是很大的，运行中的问题也比较多。因此，正确选择、合理使用和管理，确保正常供暖和提高经济效益是十分重要的。

选择时应具体考虑以下几个原则：①所选的循环泵应满足系统中所需的最大流量和扬程，同时要使循环水泵的最佳工况点，尽可能接近系统实际的工作点，且能长期在高效区运行，以提高循环水泵长期运行的经济性。②力求选择结构简单、体积小、重量轻、效率相对比较高的循环水泵。③力求运行时安全可靠、平稳、振动小、噪音低、抗汽蚀性能好。④选择适用于流量变化大而扬程变化不大的水泵，即G—H特性曲线趋于平坦的水泵。

2. 选择要注意的几个方面

（1）循环水泵容量的确定

循环水泵的流量是按采暖室外计算温度下的用户的耗热量之和确定的, 而在整个采暖期内室外温度达到采暖计算室外温度的时间很短, 这就使大部分时间水泵流量偏大。选择循环水泵之前首先要确定热网系统的调节方式, 然后根据系统的调节方式来确定循环水泵的流量。

国家有关标准中较明确规定, 对于采用集中质调节的供暖系统, 循环水泵的总流量应不低于系统的总设计流量, 扬程不应小于系统的总压力损失, 即循环水泵的流量、扬程不必另加富裕量。

集中质调的供暖系统, 多数属于小温差、大流量的工况下运行, 经济上是不合理的。而采用分阶段改变流量的质调节的运行方式, 可大量节约循环水泵的耗电量。将采暖期按室外温度的高低分为若干阶段,当室外温度较高时采用循环流量小的泵, 室外温度较低时开启大流量的泵。每一个阶段都保持流量不变,以满足供暖需要。

换热站可安装不同流量的水泵, 安装一台100%流量和两台50% 流量的循环水泵, 根据室外的温度进行水泵的调节, 另外采用变频进行调节, 使水泵软启动, 降低启动电流, 增强水泵的使用寿命, 又能随时根据天气的变化、不同时段的供热曲线进行流量的调节, 节省电能和满足不同时期的循环水量要求, 达到节能的效果。

（2）锅炉本体水流阻力

以热水锅炉为热源的热水供暖系统, 热源内部阻力主要是锅炉水流阻力, 这一数值应由锅炉厂家提供。当选用的锅炉在额定供回水温度以下降温运行时, 比如95 /70度低温水锅炉在60 /50度下运行时,就要考虑在供出相同的热量时, 实际循环水量要大于额定循环水量, 使锅炉水流阻力增大。由于锅炉规格系列所限, 常用锅炉供回水温度为95 /70e 锅炉温降运行, 此时温差减少,由此可计算出流量跟水流阻力。可见由于降温运行使锅炉阻力增大应引起设计人员足够的重视, 以免循环水泵扬程不够, 造成用户流量不足。若加大循环水泵扬程, 会造成电能浪费, 建议选用合适温度的锅炉, 或要求锅炉生产厂家按实际温度调整锅炉结构。

3. 选择的方法

利用“水泵性能表”选择水泵，目前市场水泵型号、品种繁多，适合于供暖系统的水泵有单级单吸或单级双吸立式管道泵、单级单吸卧式离心泵、直联单级单吸卧式离心泵、轴开式单级双吸卧式离心泵和单级双吸中开蜗壳式离心泵等。可以按照以下步骤选择：

（1）原有计算的流量和扬程可不再进行附加。

（2）在已定的水泵系列表中找某一型号的泵，查找的流量和扬程与“水泵性能表”列出的代表性（一般为中间一行）的流量和扬程一致，或者虽不一致，但在上下两行工作范围内。如果有两种以上型号的泵都能满足要求，那就要权衡分析，通常应选其中比转速（ns）较高的、结构尺寸小、重量轻的泵。

（3）具体选定了泵的型号后，要检查泵在该系统中运行时的工作情况，观察它的流量和扬程变化范围，是否处在高效区内工作。如果运行工况点偏离高效区很远，则说明泵在该系统中工作经济性差，最好另行选择。

4. 水泵耐压强度

热水循环水泵, 当水温小于80度，循环水量不大时, 可选用IS型泵；当循环流量较大时, 可选S 型双吸泵；在水温较高或静压值较高的场合, 可选用R 型热循环泵。

制造泵体的材料不同, 其承压能力也不相同。选择水泵时还要注意水泵进口压力和出口压力。水泵出口压力等于水泵入口压力加水泵扬程, 是水泵的最大工作压力。当定压点设在循环水泵入口时, 水泵出口压力大于水泵扬程, 即定压点压力加水泵扬程, 如果工作压力超过水泵耐压强度, 泵体可能被压裂, 而有的水泵样本上没有给出水泵的工作压力, 这是设计者易忽视的问题, 必须引起注意, 设计或订货时应提供水泵工作压力的数值。

三：结束语

对于循环水泵的选择我们应该按照分阶段改变流量的质调节运行方式来进行，并详细计算系统负荷及阻力, 选择合适的水泵, 不必另加富裕量。还要计算其耗电输热比是否符合要求。同时应注明水泵工作压力, 不要误将水泵扬程作为其工作压力。同时尽量选供回水温度合适的锅炉, 不宜使锅炉降温运行, 以免水泵扬程加大, 浪费电能。

当前整个供热行业对节能降耗、降低成本以激发经济活力十分重视,因此我们要也要改善循环水泵的各项因素，促进其节能降耗，降低企业运行成本。

参考文献：

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