高压锅原理范文

高压锅原理篇1

1 04、05年取材于高压锅的试题主要考查学生运用压强、平衡力、气压与温度的关系来综合解决实际问题的能力。

例1 （04年桂林32题）高压锅的锅盖通过几个牙齿似的锅齿与锅镶嵌旋紧，锅盖与锅之间由橡皮制的密封圈，不会漏气。锅盖中间有一排气孔，上面套着类似砝码的限压阀将排气孔堵住，当加热高压锅（锅内有水、食物），锅内气体压强增加到一定程度时，气体就会把限压阀顶起来，蒸汽即可从排气孔排出锅外，这样就不会因锅内压强过大而造成爆炸，以确保安全（如图1）。已知高压锅的限压阀的质量为100.8g，排气孔的面积为7mm2。求：

（1）锅内气体的压强最大可达多大？

（2）设锅内压强每增加3.6×103Pa，水的沸点就相应的增加1℃，则锅内的最高温度可达多高？（g取10N/kg，外界大气压强为1标准大气压，计算时取1×105Pa）

解析 题目以高压锅为素材进行命制，在学生熟悉的真实情景中考查学生的基础知识和基本技能的基础上，侧重于用压强公式、平衡力、气压与温度的关系来综合解决实际问题。当高压锅内的压强达到一定值时，限压阀受到锅内气体向上的压力F=pS与大气压向下的压力N=p0S和自身重力G三个力的作用而平衡；此时就是确保安全的最大压强p。通过限压阀受平衡力的关系式F=N+G，求出锅内的压强值p=p0+mg/S，计算增加的压强p=p-p0。根据压强每增加3.6×103Pa，沸点增加1℃，就可算出锅内的最高温度。

答案 锅内气体的最大压强为p=p0+mg/S=1×105+0.1008×10/7×10-6=2.44×105Pa

锅内增加的压强p=p-p0=2.44×105-1×105=1.44×105Pa

水的沸点增高为t=1.44×105×1/3.6×103=40℃。

所以锅内温度最高可达：t=100+40=140℃。

例2 （05年厦门市33题）高压锅（见图2乙）是应用液体沸点会随着大气压增大而升高的原理设计的。图2甲为水沸点跟气压的关系图像。已知高压锅盖出气孔的横截面积为12mm2，限压阀的质量为84g。请你通过计算并对照图2甲来判断：用该高压锅烧水，水温最高可以达到多少℃？（g取10N/kg，大气压值取1.0×105Pa）

解析 试题不仅象例1一样考查用压强、平衡力等知识解决实际问题的能力，还与坐标图像结合，体现学生数理结合的综合能力，较例1的难度有所提高。根据题意，当锅内温度达到最高时，限压阀受平衡力作用得到锅内气体压强p总等于大气压p0与限压阀在出气孔处产生的压强p之和p总=p+p0，求出锅内最大气压值p总；由沸点跟气压的关系图像，就能查得锅内最高气温。

答案 限压阀在出气孔处产生的压强p =F/S=mg/S=0.084×10/(1.2×10-5)=7×104Pa

锅内的最大气压：p总=p+p0=7×104+1×105=1.7×105Pa

由图2甲可知气压为1.7×105Pa时对应水的沸点约为116℃。

2、06年北京市取材于高压锅的试题，通过增加估测锅内最高温度，给学生创设探索思考和发挥创造能力的机会和空间，提高了考查学生的观察思考、分析推理、探究和类比迁移能力的效度，一定程度上反映了一个人的物理潜质。

例3 （06年北京市39题）家庭常用的高压锅与普通锅主要不同之处在于它的密封性好。图3是高压锅的结构示意图，它的盖子上有三个气孔，带有活塞的气孔1使锅内与外界连通，此时锅内气压与外界大气压相等（外界大气压为1.0×105Pa）。当锅内温度升高至100℃时，锅内气体会把气孔1的活塞顶起，这时锅被密封。锅内温度继续升高，气体压强增大，当压强增至最大值时，气体就会冲开气孔2上的限压阀，气孔3正常情况下无作用图3中未画出。设锅内气压每增加3.6×103Pa，水的沸点相应增加1℃。锅内水的初始温度为20℃，限压阀被冲开前，锅内水在升温阶段单位时间内升高的温度相同。

（1）锅内温度升高到110℃时，锅内的气压是多大？

（2）此高压锅限压阀的质量为70g，气孔2的面积为7cm2，则锅内的最高温度可达到多少？（g取10N/kg，结果保留整数）

（3）若“锅内气压每增加3.6×103Pa，水的沸点相应增加1℃”这一条件以及限压阀的质量和气孔2的面积均未知，请用一只手表及题中的其它条件，估测出锅内的最高温度。（说明：写出锅内最高温度的表达式，并指出表达式中各测量量的含义）

解析 前二问同上两题一样，计算锅内的最高气压，再由沸点与气压的关系计算锅内的最高温度；但用手表估测出锅内的最高温度，使试题的难度增加；不仅考查学生的综合计算能力，还考查了学生利用身边物品设计实验的探究能力，使试题更加贴近生活实际，在一定程度上体现学生在物理方面发展的潜能。

按照“限压阀被冲开前，锅内水在升温阶段单位时间内升高的温度相同”的题设条件，用手表测量出从开始加热至气孔1中活塞被顶起的时间T1及升高的温度100℃-20℃算得单位时间内升高的温度(100℃-20℃)/T1，限压阀被顶起的时间T2（是从活塞被顶起至限压阀被顶起的时间），就可估测出锅内的最高温度T。

解析 本题取材于电高压锅，涉及到热量、压强、串并联电路、欧姆定律等多个知识点，并且在知识的交汇点上设计问题，强调知识之间的联系；通过文字、数据、图表获取信息，找规律，通过敏感电阻实现仪表刻度的转换，突出了以能力立意。除考查学生对知识点掌握情况外，更多是考查学生的解题思路、解题过程，综合运用多种物理思想方法和解决实际问题的能力，难度与例3相当，但综合性更强。

答案 （1）器械共吸收热量Q=cm(t-t0)=2.1×106J；（2）锅内允许的最高气压p=F/t=3.5×105Pa；（3）根据电路原理图，计算R1=200Ω时，通过电流表A1的电流I1=U/ R1=22.5mA即气压表零刻度线处。（4）当电流表A2示数为60mA时，根据电路原理图，计算出的阻值R2=U/I2=75Ω，分析R2的电阻与温度的关系表，可以看出，温度每升高5℃，R2的阻值下降10Ω，(t-t0)/ (R-R0)=5/10， t=140-R/2；所以锅内的温度t2=140-R2/2=140-75/2=102.5℃。

以上四年取材于高压锅的压强典型综合计算试题，在保持考查压强等基础知识前提下，综合性越来越强；并且更加重视物理应用意识、用物理知识分析解决实际问题能力和结合现实情景的设计问题能力的考查；既考查了相关知识，又让学生感到物理就在身边；压强综合计算题会保持力、热、电综合，以图表、坐标图像给予信息的形式和难度发展下去，还要注意象例4第（3）问表盘刻度的转化能较好的体现学生的物理素质的问题；在复习时应多注意压强在整个初中物理知识网络的交汇点以及与数学之间的知识联系，提高综合运用能力、分析和解决实际问题的技能。

注：本文中所涉及到的图表、注解、公式等内容请以PDF格式阅读原文。

高压锅原理篇2

关键词：蒸汽锅炉；事故；处理措施

中图分类号：TK22文献标识码： A 文章编号：

一、锅炉超压事故

在锅炉运行中，锅炉内的压力超过最高许可工作压力而危及安全运行的现象，称为超压事故。这个最高许可压力可以是锅炉的设计压力也可以是锅炉经检验发现缺陷，使强度降低而定的允许工作压力。总之，锅炉超压的危险性比较大，常常是锅炉爆炸事故的直接原因。

1.锅炉超压的现象

⑴汽压急剧上升，超过许可工作压力。

⑵发出超压报警信号，超压联锁保护装置动作使锅炉停止送风、给煤和引风。

⑶蒸汽温度升高而蒸汽流量减少。

2. 锅炉超压的原因

⑴用汽单位突然停止用汽，使汽压急骤升高。⑵司炉人员没有监视压力表，当负荷降低时没有相应减弱燃烧。

⑶安全阀失灵，阀芯与阀座粘连，不能开启，安全阀入口处连接有盲板，安全阀排汽能力不足。

⑷压力表管堵塞、冻结 ，压力表超过校验期而失效 ，压力表损坏、指针指示压力不正确，没有反映锅炉真正压力。

⑸超压报警器失灵，超压联锁保护装置失效。

⑹经检验降压使用的锅炉，如果安全阀口径没做相应变化 ( 锅炉降压使用时，安全阀口径应增大 ), 使安全阀的排汽能力不足，汽压得不到控制而超压。

3.锅炉超压的处理

⑴迅速减弱燃烧，手动开启安全阀或放气阀。

⑵加大给水，同时使汽包加强排污 ( 此时应注意保持锅炉正常水位 ), 以降低锅水温度，从而降低锅炉汽包压力。

⑶如安全阀失灵或全部压力表损坏，应紧急停炉，待安全阀和压力表都修好后再升压运行。

⑷锅炉发生超压而危及安全运行时，应采取降压措施 ,但严禁降压速度过快。

⑸锅炉严重超压消除后，要停炉对锅炉进行内、外部检验，要消除因超压造成的变形、渗漏等，并检修不合格的安全附件。

二、锅炉缺水事故

在锅炉运行中，锅炉水位低于最低安全水位而危及锅炉安全运行的现象，称为缺水事故。缺水事故可分为轻微缺水和严重缺水两种。如水位在最低安全水位线以下，但还能看见，或虽然已看不见水位，但对允许采用 “ 叫水法 “ 的锅炉 进行 “ 叫水 “ 后水位很快出现时，属于轻微缺水。如水位已看不见，用 “ 叫水法 “ 也不能出现时，属于严重缺水。 锅炉缺水事故，如果处理不当，会造成设备严重损坏，如果在锅炉严重缺水的情况下进水，就会导致锅炉爆炸。这是因为锅炉缺水后，一方面钢板烧而过热，甚至烧红，使强度大为下降，另一方面由于过热后的钢板温度与给水的温度相差极大，钢板先接触水的部位因遇冷急剧收缩而龟裂，在蒸汽压力的作用下，龟裂处随即撕成大的破口，汽水从破口喷射出来，即造成爆炸事故。

1.锅炉缺水的现象

⑴水位低于最低安全水位线，或看不见水位，水位表玻璃管 ( 板 ) 上呈白色。

⑵双色水位计呈全部气相指示颜色。

⑶高低水位警报器发生低水位警报信号。

⑷低水位联锁装置使送风机、引风机、炉排减速器电机停止运行。

⑸过热器汽温急剧上升，高于正常出口汽温。

⑹锅炉排烟温度升高。

⑺给水流量小于蒸汽流量，如若因炉管或省煤器管破裂造成缺水时，则出现相反现象。

⑻缺水严重时，可嗅到焦味。

⑼缺水严重时，从炉门可见到烧红的水冷壁管。

⑽缺水严重时，炉管可能破裂，这时可昕到有爆破声 ,蒸汽和烟气将从炉门、看火门处喷出。

2.锅炉缺水的原因

⑴司炉人员疏忽大意，对水位监视不够，判断与操作错误或违反岗位责任制，擅离职守。

⑵司炉人员或维修人员冲洗水位表或维修水位表时 ,误将汽、水旋塞关闭，造成假水位。

⑶司炉人员冲洗水位表不及时，使水位表水连管堵塞 ,造成假水位。

⑷给水设备发生故障，给水自动调节器失灵或水源中断，停止供水。

⑸给水管路设计不合理。

⑹并列运行的锅炉的司炉人员相互联系不够，邻炉工况变动时，本炉未能及时调整给水。

⑺给水管道被污垢堵塞或破裂 ，给水系统的阀门关闭或损坏。

⑻排污阀泄漏或忘记关闭。

⑼炉管或过热器管、省煤器管破裂。

⑽高低水位报警器失灵，不发出铃声和光信号。

3.锅炉缺水的处理

当锅炉水位表见不到水位时，首先用冲洗水位表的方法判断缺水还是满水。如果判断为缺水，对于水位表的水连管低于最高火界的锅炉，应立即紧急停炉，降低炉膛温度，关闭主汽阀和给水阀。对于水容量较大，并且水连管高于锅炉最高火界的锅炉，可用 “ 叫水 “ 法判断缺水严重程度，以便采取相应措施。

通过“叫水”, 判断缺水不严重时，可以继续向锅炉给水，恢复正常水位后，可启动燃烧设备逐渐升温、升压投入运行。

通过“叫水”, 判为严重缺水时，必须紧急停炉，严禁盲目向锅炉给水。决不允许有侥幸心理，企图掩盖造成锅炉缺水的责任而盲目给水。这种错误的做法往往酿成大祸，扩大事故，甚至造成锅炉爆炸而炉毁人亡。

“叫水”的方法是 :

⑴开启水位表的放水旋塞。

⑵关闭汽旋塞。

⑶关闭水旋塞。

⑷再关闭放水旋塞。

⑸然后开启水旋塞，看是否有水从水连管冲出。如有水冲出，则是轻微缺水 ， 如无水位出现，证明是严重缺水。 “叫水”过程可反复几次但不得拖延太久，以免扩大事故。

“叫水”操作的原理是 : 当开启放水旋塞后，再关闭汽、水连管与水位表之间的旋塞时，使水位表与大汽相通，水位表中的压力为零。这时再关闭放水旋塞，开启水连管与水位表之间的水旋塞，因锅筒内压力高于水位表内压力，如果锅筒水位正处于水连管附近时水将被汽流带入水位表中，这说明缺水程度还不严重。如果“叫水”后水位表中始终不见水位，则认为缺水较严重。

三、锅炉满水事故

在锅炉运行中，锅炉水位高于最高安全水位而危及锅炉安全运行的现象，称为满水事故。满水事故可分为轻微满水和严重满水两种。如水位超过最高许可水位线，但低于水位表的上部可见边缘，或水位虽超过水位表的上部可见边缘，但在开启水位表的放水旋塞后，能很快见到水位下降时，均属于轻微满水。如水位超过水位表的上部可见边缘，当打开放水旋塞后，在水位表内看不到水位下降时，属于严重满水。发生满水与缺水事故时，在水位表内几乎都看不见水位，但满水事故可从水位表放水管放出炉水，而缺水事故不能从 水位表放水管放出炉水。 锅炉满水事故的危害，主要是造成蒸汽大量带水，从而可能使蒸汽管道发生水锤现象，降低蒸汽品质，影响正常供汽，严重时会使过热器管积垢，损坏用汽设备。

1. 锅炉满水的现象

⑴水位高于最高许可线，或看不见水位，水位表玻璃管 ( 板 ) 内颜色发暗。

⑵双色水位计呈全部水相指示颜色。

⑶高低水位警报器发生高水位警报信号。

⑷过热蒸汽温度明显下降。

高压锅原理篇3

关键词：催化裂化装置 CO余热锅炉 技术改造

前言

中国石油天然气股份有限公司哈尔滨石化公司第三套催化裂化装置（1.2Mt/a催化装置）经技术改造后，其排放进入余热锅炉处理的再生烟气参数和需要余热锅炉过热的外来饱和蒸汽流量发生了较大的变化，经技术分析和校核计算，决定拆除原有余热锅炉，配套新建一台焚烧式CO余热锅炉。

该锅炉为P形全刚架结构，半露天布置，中温中压、自然循环、单锅筒、微正压、绝热燃烧补燃式余热锅炉。再生烟气从绝热炉膛底部进入，绝热炉膛下部布置燃烧器，补燃燃料与再生烟气混合焚烧后，高温烟气经水保护段、过热段、对流蒸发段、高温省煤器、低温省煤器传热后排入烟囱。为提高助燃空气温度，提高炉内燃烧稳定性，采用水热媒空气预热器；为有效防止受热面积灰，降低排烟温度，提高锅炉效率，共布置32台激波吹灰器。

1、改造前余锅存在的主要问题和原因分析

1.1、改造前情况说明：

三催化装置余热锅炉于1998年8月投用，投用后虽几经改造，消除了原设计制造中的部分缺陷，但是随着装置加工负荷提高，以及掺炼部分进口俄油，原有不足也明显表现出来。改造前存在的主要问题如下：

1.1.1、再生烟气处理能力不足，烟气流通阻力偏大，导致炉膛压力偏高。当装置处理量负荷为80%时，炉膛压力已经达到2.3~2.5KPa（原设计炉膛压力最大为2.0KPa），为控制炉膛压力，只好将部分再生烟气约15%直接从烟囱排放，造成大量化学能和高温余热损失，影响装置运行经济效益。

1.1.2、由于余锅各换热面积灰造成原蒸汽过热器过热能力不足，传热能力下降，排烟温度偏高，导致余热锅炉热效率下降。在上个运行周期中，我们装置的余热锅炉，多处密封点出现漏烟气和蒸汽现象，炉膛压力高，各换热面积灰严重，排烟温度220℃，高于设计值很多，锅炉热效率严重下降。由于尾部积灰严重，烟气阻力增加，有一部分高温烟气因炉膛超压而被迫直接排入烟囱，能量损失较大。

2、本次改造采用的技术原则

2.1改造原则

鉴于本催化装置拟于2011年进行扩能技术改造，将现有的生产能力提高到120万吨/年，

扩能改造后，催化装置排放的烟气量和烟气参数可能会有较大变化，因此本次锅炉改造的原则为：

2.1.1、节约投资

以科学合理的理论计算为基础，尽量利用本次改造机会，满足生产要求同时，减少改造设备投资和工程费用，并达到改造目的的要求。

2.1.2、100%回收目前运行工况下的再生烟气，并确保炉膛压力低于2.5kPa

根据目前催化装置最大负荷再生烟气流量，采取合理的技术措施，使得100%再生烟气进入余热锅炉进行热量回收处理，并确保炉膛压力低于2.0kPa，降低装置能耗，保证锅炉安全运行。

2.1.3、降低排烟温度

根据锅炉热力计算，采取合理的工艺流程改造，将排烟温度降低到180℃以下

2.2选用新型火嘴降低瓦斯耗量，在锅炉本体增设新型脉冲吹灰器来消除各模块段的积灰，从而达到提高余热锅炉本体发气量与提高余热锅炉蒸汽过热能力的目的，使CO余热锅炉在整个长周期运行阶段的过热能力得到优化和增加。

3、改造后数据采集：

表一、余热锅炉数据采集

项目 数值

(平均值) 单位

炉膛温度TI9122A 843.5 ℃

炉膛温度TI9122B 838.75 ℃

入余锅烟气温度TI703 458 ℃

排烟温度TI9129 172.8 ℃

余锅烟气氧含量AI9121 1.2 V%

高温省煤器出口水温TI9105 214 ℃

空气预热温度（实测） 125 ℃

主风量FIC123 1850 Nm3/min

炉膛压力PI9123 1.508 KPa

瓦斯流量FIC917 0.918 T/h

中压蒸汽管网压力PI914 3.657 MPa

余锅汽包压力PI9102 4.12 MPa

外取热器发汽量FI112 36.5 T/h

外取热蒸汽温度TI153A 263.2 ℃

余锅汽包发汽量FI9103 31.4 T/h

余锅上水量FI911 33.9 T/h

余锅自产汽温度TI9106 256.8 ℃

油浆蒸发器发汽量FI225 8.29 T/h

油浆蒸发器蒸汽温度TI238 253.7 ℃

过热蒸汽温度TIC911 424 ℃

减温水流量FI9102 7.0 T/h

总上水量FI9101 93.7 T/h

给水温度TIC925 103.8 ℃

一再烟气分析 CO2 13.85 (V)%

CO 5.64 (V)%

O2 0.83 (V)%

余锅烟气分析 CO2 14.80 (V)%

CO 0 (V)%

O2 2.89 (V)%

4、锅炉热效率计算：

对于三催化CO余热锅炉存在的热量结构有以下几种：

4.1、再生烟气入焚烧炉带来的热量Q1

4.2、瓦斯入焚烧炉的升温吸收的热量Q2

4.3、瓦斯燃烧放出的热量Q3

4.4、鼓风进焚烧炉升温后吸收的热量Q4

4.5、除氧水经省煤器吸收的热量Q5

4.6、余锅汽包排污带走的热量Q6

4.7、余锅加药自身的热量Q7

4.8、余锅产饱和蒸汽吸收的热量Q8

4.9、外取热器D119、油浆蒸发器E207和余热锅炉F-1饱和蒸汽变为过热蒸汽吸收的热量Q9

4.10、减温水变为过热蒸汽吸收的热量Q10

4.11、排烟带走的热量Q11

4.12、余热锅炉炉体散热量Q12

能量结构关系式：

Q1+Q3 =Q2+ Q4+Q5+Q6+ Q7+Q8+ Q9+Q10+Q11+ Q12

锅炉的有效热效率：

锅炉热效率（η）= Q5+Q8+Q9+Q10 ×100%

Q1+Q3-Q11

87.67%

5、改造后标定结果

5.1、蒸汽品质得到保证，改造前过热蒸汽温度只有400-420℃，改造之后，蒸汽温度始终保持在420～440℃，达到中压过热蒸汽品质的要求，保证汽轮机组的安全平稳运行。

5.2、锅炉本体的安全得到保证，改造前，为了保证蒸汽品质，经常将炉膛温度提到860℃，压力2.2KPa以上，超过设计值，威协到炉子的安全，而改造之后，炉膛温度在830℃左右时，即能使过热蒸汽温度达到420℃，而炉膛压力始终低于1.6Kpa，保证了炉子的安全运行。

5.3、完全回收烟气能量，改造前，为了使炉膛压力低于2.2Kpa，只好将一部分烟气排入烟囱，造成大量化学能和高温余热损失，而改造后将烟气全部并入余锅，这部分能量全部回收，提高了装置运行的经济效益。

6、结论

6.1、CO余热锅炉经改造后提高了再生烟气处理能力，CO余热锅炉经改造后提高了再生烟气处理能力，提高了过热蒸汽温度，提高了热效率并降低了排烟温度。

6.2、通过改造后新型瓦斯火嘴投用，节约瓦斯0.15T/h,装置能耗降低了1.1万大卡/吨。

高压锅原理篇4

高压锅又叫压力锅，压力煲，是一种厨房的锅具。压力锅通过液体在较高气压下沸点会提升这一物理现象，对水施加压力，使水可以达到较高温度而不沸腾，以加快炖煮食物的效率。

高压锅使用注意事项：

1、用前不查：使用时，首先要认真检查排气孔是否畅通，安全阀座下的孔洞是否被残留的饭粒或其他食物残渣堵塞。若使用过程中被食物堵塞，则应将电源拔掉，强制冷却后，清洁气孔才能继续使用，否则使用中食物会喷出烫伤人。

2、锅盖不到位：锅盖的手柄一定要和锅体的指示贴纸吻合，才可开始烹制食物，否则锅盖没盖好，压力上不来，或者压力上来后，导致锅盖弹起，容易导致人员烫伤。

3、擅自加压：有稍微懂点电压力锅原理的朋友就打开底盖，自己调压力开关，殊不知锅内压力的大小是有严格的技术参数的，无视这种科学设计，就等于用自己的生命开玩笑，私自拆开，改变原有结构设计造成锅爆人伤的严重后果，厂家可不负责，千万不可冒这个险。

4、盛装过满：使用高压锅放食物原料时，容量不要超过锅内容积的五分之四，如果是豆类等易膨胀的食物则不得超过锅内容积的三分之二。

5、中途开盖：在加热过程中，绝不可中途开盖，免得食物爆出烫人。在末确认冷却之前，不要取下重锤或调压装置，免得喷出食物伤人。应在自然冷却或强制冷却后才能开盖。

高压锅原理篇5

关键词：锅炉 鼓包 检验 修理 原因

        0 引言

        近年来，dzl型（单锅筒纵置式链条炉）卧式快装蒸汽锅炉具有结构紧凑、易于操作、运输方便、安装快捷等优点，在我市中小型民营 企业 中得到广泛使用，随着 经济 的快速 发展 ，我市此类蒸汽锅炉数目增加较多，但是各种事故常有发生。尤其是dzl型快装蒸汽锅炉锅筒底部鼓包事故发生频繁，危害较大。如何正确检查分析鼓包情况，对查明事故发生原因、防止事故扩大、采取正确的处理方法、制订合理的修理工艺以及制定预防措施有着一定的现实意义。

        1 事故概况

        1.1 设备事故概况： 2008年6月我市某服装水洗公司一台dzl4-1.25- wⅱ蒸汽锅炉，在运行时，司炉工从后炉门清理炉灰发现该锅炉锅筒底部发生鼓包，随即停炉，并请我院人员进行检验。

        1.2 现场管理情况调查 该锅炉生产于2006年3月份，于2006年6月监检验收合格并投入运行，锅筒材质为20g。咨询该公司管理人员得知：该锅炉未装设锅外水处理设备，且公司未按照锅炉运行管理的有关规定进行管理维护，没有配备专职水处理化验员，该公司选用的是水井水源，为地表浅水，水硬度大，水中泥沙多，经过水泵抽取到沉淀池，简单沉淀后直接给锅炉供水；取样化验，其给水硬度是1.21mmoi/l，高于gb/t1576-2001《工业锅炉水质》标准40多倍。

        2 鼓包的检验

        我院人员在待锅炉完全冷却后，进行内部检验，重点检查了鼓包位置，以分析鼓包的程度。 

        2.1 我院人员对鼓包进行了一下的检验项目：

        2.1.1 首先确定鼓包位置，测量它的几何尺寸，从内外侧进行测量；确认鼓包中心距前管板560mm，鼓包呈椭圆型，面积（长度×宽度）：360×900mm，鼓包高度为45mm。

        2.1.2 确定水垢厚度；打开人孔发现：锅炉主要受热面水侧普遍结有水垢厚3—5mm不等，且锅筒底部水侧积存大量白色膏状水垢。

        2.1.3 测量鼓包中心金属残余厚度及筒壁正常厚度，未发现异常。

        2.1.4 宏观检查后使用mt进行检测是否有裂纹，检测结果未发现裂纹。

        2.1.5 测定鼓包变形部位边缘的硬度，通过和未变形的部位进行对比，未发生变化，再测量宏观变形范围，确定挖补范围。

        2.2 检验结果 综合以上检验项目、检出的结果汇总，根据国家《锅炉定期检验规则》第19条：承压部件的变形不超过下述规定时可予以保留监控，变形超过规定时一般应进行修理（复位、挖补、更换）：筒体变形高度不超过原直径的1.5%，且不大于20mm；该锅炉变形高度为45mm，故该锅炉应进行挖补维修。

        3 鼓包修理

        鼓包的修理方法有：冷顶修理、热顶修理、挖补修理，这里只介绍该锅炉使用修理方法—挖补修理。锅炉挖补修理应请有资质的单位进行，在锅筒挖补前，修理单位应进行焊接工艺评定。焊接试件必须由修理单位焊接。

        3.1 技术要求：

        3.1.1 补板要求材质、厚度一般和原板一致，并应符合gb713—1997锅炉用钢板，焊接材料与补材一致。

        3.1.2 补焊的纵向焊缝和原筒体相邻节的纵向焊缝的距离必须错开至少100mm，严禁与环缝形成十字焊缝。筒体挖补时，两条纵向焊缝的间距至少为300mm。

        3.1.3 根据划定范围做好样板，用样板覆于挖补处正式划线。

        3.1.4 挖割方法一般采用气割，应注意割线平直光滑，并做好30度单面v型坡口。坡口面应用砂轮打磨光滑，注意与补板留有l-3mm间隙。

        3.2 修理及验收：a 先将补板对边、照平，用点焊固牢。焊接过程中应注意焊缝焊接的先后次序、收缩变形。补板与筒身错边严格控制，使之符合规范。b 进行外观与rt检测合格。c 最后进行水压试验，试压合格，由锅炉压力容器检验机构出具检验报告，结论为允许投入运行，报当地质监部门锅炉压力容器监察机构备案后，使用单位方能恢复运行。

        4 鼓包产生的原因分析

        现在我们来分析一下锅炉鼓包的原因。锅炉鼓包的根本原因是由于快装锅炉锅筒鼓包位置直接受火焰辐射，烟气冲刷，当锅筒的金属壁温超过其强度允许的温度时，金属强度就会下降，这时工作压力超过金属的屈服极限时，就有可能发生塑性变形，在宏观检查表现为鼓包现象。

        那是什么原因导致金属壁温超高呢，由于锅炉底部水侧长时间结垢、泥沙堆积物，而水垢、泥沙堆积物的导热性极差，热阻是锅炉用钢的40-100左右，这样锅筒金属壁不能及时有效的得到冷却，壁温超过允许温度。该锅炉的材质为20g，这种材质工作温度在450℃以下是安全的，当超过该温度时，金属的强度会下降，随着温度的上升，当温度高达700℃~900℃时，强度急剧下降，金属已不具有原来的强度，此时即使工作压力不超过额定工作压力，金属晶体会发生塑性流动直至变形。

        锅筒底部产生水垢和泥沙堆积物的原因有很多，比如：①锅炉制造、安装不合理；比如排污管制造时伸出端太长，安装时本体未做到前高后低，造成锅炉排污排不出，致使锅筒底部积聚大量水垢和泥沙堆积物；②锅炉给水软化设备损坏或者采用错误的水处理方法，甚至根本没有水处理；③锅炉工未进行定期排污，造成锅筒底部严重结垢。④锅筒内部遗留杂物，而排污时无法排出，特别是锅炉干法保养时，开炉运行，未把干燥剂取出，产生堆积物。 

        5 事故后的管理预防措施

        以上分析 总结 ，该锅炉发生鼓包事故，导致该台锅炉鼓包根本原因，一是锅炉给水不合格，二是未装设锅外水处理设备，三是司炉工责任心不强，没有定期排污。锅炉维修好后，我院对使用单位进行了相关 法律 、法规和安全知识的讲解，业主认识到问题的严重性，，接受了我院的预防措施的建议：

        5.1 安装锅外钠离子水处理设备，对锅炉给水进行处理，以达到锅炉给水符合《 工业 锅炉水质》gb1576-2001的要求。 

        5.2 对锅炉水侧进行化学清洗，清除水垢。

        5.3 对锅炉司炉人员进行 教育 ，提升其技术水平和工作责任心。

        5.4 要求使用单位配备专职的水质化验员，以加强水质管理，做好水质化验工作。

参考 文献 ：

[1]朱小文.锅炉锅筒鼓包原因及修理.山西.山西机械.2001.12.

[2]杨国祥.一起卧式快装锅炉筒体鼓包事故分析.北京.锅炉压力容器安全技术.1999.4.

高压锅原理篇6

关键词：蒸汽锅炉；过热器；节能改造；传热方式；锅炉热效率

中图分类号：TK223　文献标识码：A　文章编号：1009-2374(2011)28-0027-03

背压发电是一种蒸汽梯级利用的节能发电设备，是企业节能降耗、投资少、见效快、综合经济效益好的节能发电方式之一，可广泛应用于石油、化工、冶金、纺织、印染、酿酒、制糖、榨油等各种行业中。我公司两台背压发电机组是在上世纪80年入运行的，与之配套的工业锅炉采取过热蒸汽作为介质进行发电。但随着国家电力实施“上大压小”措施的实施，原发电设备拆除之后原工业锅炉不仅面临过热蒸汽无用武之地的问题，而且锅炉蒸汽也不再需要原有的压力，不仅造成能源的巨大浪费，而且还造成生产成本的上升。为此，对原有两台工业锅炉实施过热装置系统的节能改造，不仅使得动力成本节约效果明显，而且改造后的锅炉工作压力也大幅降低，从而锅炉安全系数也得到大幅提升，节能和安全保障效果明显。

一、锅炉过热器系统

我们知道，汽轮发电机组的发电介质要求是过热蒸汽，过热蒸汽简单地说就是在饱和蒸汽的基础上再加热形成的高品质干热蒸汽。

锅炉过热蒸汽的产生主要是通过过热器等装置实现的。过热器(superheater)是锅炉中将一定压力下的饱和水蒸汽加热成相应压力下的过热水蒸汽的受热面。过热器的作用就是将饱和蒸汽加热成过热蒸汽，降低排烟损失，提高锅炉热效率。

过热器按传热方式一般可分为对流式(convection superheater)、辐射式(radiantsuperheater)和半辐射式(platen superheater)；

按结构特点可分为蛇形管式、屏式、墙式(wallsuperheater)和包墙式(steam cooled wall)。它们都由若干根并联管子和进出口集箱组成。管子的外径一般为30～60mm。对流式过热器最为常用，并采用蛇形管式。它具有比较密集的管组，布置在450℃～1000℃烟气温度的烟道中，受烟气的横向和纵向冲刷。烟气主要以对流的方式将热量传递给管子，也有一部分辐射吸热量。屏式过热器由多片管屏组成，布置在炉膛内上部或出口处，属于辐射或半辐射式过热器。前者吸收炉膛火焰的辐射热，后者还吸收一部分对流热量。在10兆帕以上的电站锅炉中，一般都兼用屏式和蛇形管式两种过热器，以增加吸热量。敷在炉膛内壁上的墙式过热器为辐射式过热器，较少采用。包墙式过热器用在大容量的电站锅炉中构成炉顶和对流烟道的壁面，外面敷以绝热材料组成轻型炉墙。

也有按温度分类为高低温过热器，它们的最大区别就是位置不同：高温过热器位于炉膛出口处，低温过热器位于水平烟道。

一般工业链条蒸汽锅炉结构见图1所示。

二、锅炉节能改造方案

(一)改造方案确立的基本准则

背压发电机组配套过热蒸汽锅炉改造的必要性主要是针对国家对发电机组实施“上大压小”政策之后蒸汽质量“过剩”的情况而提出的，过高的蒸汽温度和过度的蒸汽品质不仅偏离了主要用途，而且还需要减温减压等措施之后才能用于目前生产所需，

“两头费”的现实造成能源成本的无谓升高和浪费；另一方面，由于次中压锅炉压力指标在背压发电机组拆除之后也根本不需要这么高的蒸汽压力，5公斤的蒸汽压力基本能满足现有生产所需。基于上述两点，对原背压发电机组配套锅炉实施节能改造势在必行。

针对背压发电机组拆除之后锅炉主要用于日常生产和冬季取暖所需的情况，我们在对锅炉改造方面本着“三个基本原则”：一是确保锅炉运行的安全性能不降低；二是确保生产用汽质量有保证；三是锅炉过热器改造在理论设计和实际效果都可行。

(二)改造方案的制定

方案一：

拆除过热器部件；将减温器改为出口集箱；在上锅筒出汽口增加前集汽箱和锅筒连接管；重新更换调整安全阀；将铸铁省煤器拆除，更新为允许沸腾的钢管省煤器；拆除与过热器相关的集箱和管道。

这种方案的好处是既保证节能改造后的运行效果，又保证了原有主要承压部件，如：上锅筒不做任何结构改动，从而确保了锅炉的安全运行系数。

方案二：

拆除过热器部件；对上锅筒出汽接口作扩孔加粗改造；重新调整更换安全阀；不更换省煤器材质类型，但需改变省煤器热交换面片组(以防因出现蒸汽沸腾现象对省煤器造成汽水冲击损坏)。

这种方案的隐忧是对原油锅炉主要承压部件――上锅筒进行了扩孔改造，尽管从理论上讲没多大问题，但毕竟对其安全性带来一定影响。另外，原铸铁省煤器是否会彻底避免沸腾现象，也存在安全隐忧。与此同时，为保证蒸汽流量，锅炉上锅筒出汽管路口径也需要作加粗改造，成本费用也会加大。

三、改造效果

(一)改造前后主要技术参数对比表

从上面对比数据可以看出：改造后锅炉在保证出力不变的情况下，蒸汽压力和温度大幅降低，从而提高了锅炉运行的安全性和节能性。

(二)改造效果及投资回收期分析

锅炉工作压力大幅降低，由原来的次中压降为低压，提高了锅炉运行的安全系数。

锅炉蒸汽压力和温度的大幅降低，在煤耗、电耗等能源节约方面明显明显：各受热面(对流管、省煤器、空气预热器)烟气流速降低，引风负荷也随之降低，使得电耗降低约5％左右；锅炉煤耗降低约3％。

锅炉过热器拆除改造之后，由于锅炉出汽温度的大幅降低，对软水品质要求相应下降，有利于软水处理成本的降低。与此同时，过热器的拆除也免除了日常对过热气管的日常维护和更新成本。

冬季供暖配套运行设备如板式交换器等，过去由于蒸汽温度高造成每年需要更换交换器胶垫。拆除过热器后可直接使用饱和蒸汽，蒸汽温度的降低有利于减少维修强度和成本。

排烟温度由原来的168℃减低到155℃，送风机送风温度提高约10℃～15℃，有效提高了锅炉的热效率。

由于过热器拆除改造之后，锅炉综合节能效果明显，据初步核算，锅炉改造投资回收期约在2年左右。四、对锅炉节能改造的思考

锅炉运行状况是影响动力成本的重要方面，而锅炉节能改造又是国家节能减排的重要措施之一。为此，加强锅炉综合性节能改造和管理是一项长期性的任务，必须抓实抓好。在锅炉过热器改造过程中，也引发了对一些相关问题的思考：

1.过热器日常检查维护不容忽视。作为背压发电机组配套的锅炉，由于对蒸汽品质要求较高，过热器是必不可少的重要设施，也是锅炉日常维护的重点部位，过热器由于受烟气冲刷，必须注意定期检查其磨蚀程度，并根据锅炉日常运行负荷实际情况，按照一定更新周期进行更新改造，以保证过热器的安全运行。

2.锅炉系统节能改造应当常抓不懈。锅炉节能涉及诸多方面，应当积极借鉴成熟的节能技术，如：给煤系统分层给煤设施改造、中拱节能改造等，都是成熟而又十分有效的改造，应当积极探索锅炉节能改造的新领域。

3.锅炉改造必须确保热力理论计算和实际运行的安全可行。锅炉由于是承压运行而且是热力学应用理论比较集中的安全重点设备，因此，其节能改造前必须进行热力参数科学计算，确保节能改造理论的可行性，这是前提和关键。

4.严格规范锅炉日常运行管理十分必要。燃烧煤质必须加强管理，如含硫量高的原煤，容易在膛壁管等部位形成黄斑和结焦，对炉壁管的表面腐蚀以及热交换效率产生重大影响；另外，锅炉的日常检查维护也很关键，对各重点部位运行情况的检查有利于锅炉的安全运行，减少爆管等安全事故发生。

五、结语

高压锅原理篇7

论文摘要：本文锅炉正压燃烧剖析，着重介绍锅炉正压燃烧的现象和造成危害，分析锅炉正压燃烧产生的原因，最后提出预防措施。

锅炉正常燃烧，包括均匀供给燃料，合理通风和调整燃烧三个基本环节。正常燃烧炉膛负压一般维持在20-30帕（Pa），当送风量大而引风量小时，炉膛中烟气压力大于大气压力，锅炉产生正压燃烧。笔者在近几年锅炉检验中发现，我市一些小型锅炉在使用过程中存在不同程度正压燃烧，而且比较普遍，说明没有引起有关人员足够重视。其实锅炉正压燃烧对锅炉的安全运行是非常有害的，下面就锅炉正压燃烧的现象和产生原因及危害进行分析。

1锅炉正压燃烧的现象和造成危害

1.1炉膛负压大小，主要取决于风量，风量的大小必须与炉膛燃烧工况相适应，送风量大而引风量小，炉膛负压过小，产生正压燃烧，易使火焰喷出，损坏设备或烧伤人员，这时火焰白亮刺眼，烟气呈白色。

1.2损坏设备，降低锅炉热效率。锅炉正压燃烧，炉膛内火焰和高温烟气会从炉门喷出，还会沿炉墙裂纹进入锅炉的保温层将保温层烧坏，造成炉墙松动、脱落，炉门变形，下降管曝露，直接受火焰加热，破坏锅炉水循环，诱发水冷壁管爆管等事故产生。同时，由于保温层烧坏加大了锅炉散热损失，降低了锅炉热效率。

1.3恶化锅炉房环境。锅炉正压燃烧，会使高温烟气、烟尘从炉、，观察门等缝隙中钻出进入锅炉房，使操作人员受到烟气中灰尘、有害气体和高温的侵害，损害操作人员的身体健康。

2锅炉正压燃烧主要原因分析

2.1司炉工操作水平低。大多司炉工文化程度都比较低，年龄偏大，或中途改行，从事司炉工行业时间不长，有的对鼓引风量配比调节不会操作，造成锅炉正压燃烧。

2.2管道堵塞， 空气预热器管子堵塞和磨损是引起锅炉正压燃烧的主要原因。一旦有管子堵塞，烟气流通面积变小，阻力增大，当管子堵塞数超过管子总数的5％时，正压燃烧就不可避免了。空气预热器管子磨损漏风后，则使鼓风和引风直接形成短路，一侧是正压，一侧是负压，会分流许多无效的引风量。比较空气预热器进出端的烟气压力变化（查记录）可预知是否堵塞和磨穿。所以停炉检修时，一定要疏通所有堵塞的管子，如个别管子中段漏风，可将管子两端封严，封闭的管子数量也不能超过管子总数的5％，如超过1组的1/3，应整组换新。管端（烟气入口处）磨损最为严重，应加装管端保护套能防止管端磨损，检修也较为方便。还有烟道积灰严重，未进行清理，也会导至锅炉正压燃烧。

2.3烟囱底部积灰过高，旋风除尘器下部积灰过多，等都会造成烟气阻力增大也会导至锅炉正压燃烧 。烟囱底部集尘过多，炉子后部的各检查孔、清灰孔未及时密闭亦可引起阻力增加，引风短路。对于采用老式的旋风除尘器，如果烟质恶化，压力损失增加并发生正压燃烧情况，很可能是旋风除尘器外筒下部堆积烟尘，引起内部气流紊乱而将烟尘卷入上升气流中。当除尘器内外筒被烟尘磨穿、锁气装置不严密时，虽压力损失减少，但烟气发生短路，不但除尘效率下降，也可造成锅炉的正压燃烧。

2.4省煤器积灰也能引起锅炉的正压燃烧，积灰使烟气的流通面积变小，阻力增大。省煤器一般都配备吹扫和清灰设施，定期吹扫和清灰是防止省煤器积灰的有效措施，一星期不应少于1次。

2.5采用劣质烟煤。为确保供热量，加大燃烧，烟尘大增，使锅炉产生正压燃烧。烟质低劣，炉膛温度起不来，使炉膛出口烟气温度也低，致使烟气密度增加，引风机的设计排烟温度为180～200℃，压力为1个标准大气压，当排烟温度低于设计值时，烟气密度增大，风机则处于超设计负荷下工作；同时，为满足外界负荷，只有加大给煤量，这样也就增大了烟气排量。如风机设计选型时的富裕量小，建立炉膛负压就比较困难。

2.6多处漏风。例如烟道密封面、观察孔，清灰门、除尘器、引风机腐蚀穿孔造成大量冷空气的进入，使引风机超负荷的正压燃烧。

2.7用汽量超过锅炉的容量，只有用正压燃烧方法解决用汽量不足的问题。

2.8引风机风量，风压不足，造成正压燃烧。这又有三种情况，第一种引风机选型不当，风量，风压偏小；第二种对锅炉除尘器（干法改为温法）改造增加烟气阻力造成风压不足；第三种由于引风机多年使用造成叶片腐蚀磨损，使引风机风量，风压降低。

可见，炉膛正压燃烧的原因是多方面的，要保证锅炉安全经济运行，避免正压燃烧，需要从以下几方面着手：

（1）提高运行操作水平和技能；加强对锅炉及辅助设备的维护、维修和保养。

（2）设备在维护保养和检修时不但要认真清灰，还要检查各密封处如法兰、排灰装置、锁气装置等是否密封漏气。对磨损严重的要及时安排修理和更换。

（3）要尽可能选用和设计煤质相近的燃煤，由于煤质引起的正压燃烧，加装分层燃烧给煤装置可提高炉膛对煤的适应性。

（4）炉前煤的水分也应控制，大量的水蒸汽使炉膛产生的烟气量增加。煤的水分一般不易超过8％～12％，如遇下雨、下雪应上干煤栅的煤。

（5）设计时要适当加大引风机的风量和全压储备。

（6）如遇不明原因炉膛突然产生正压，应先检查水冷壁、省煤器受热面是否破损，防止事态扩大。

高压锅原理篇8

    论文摘要：本文锅炉正压燃烧剖析，着重介绍锅炉正压燃烧的现象和造成危害，分析锅炉正压燃烧产生的原因，最后提出预防措施。 

 

锅炉正常燃烧，包括均匀供给燃料，合理通风和调整燃烧三个基本环节。正常燃烧炉膛负压一般维持在20-30帕（pa），当送风量大而引风量小时，炉膛中烟气压力大于大气压力，锅炉产生正压燃烧。笔者在近几年锅炉检验中发现，我市一些小型锅炉在使用过程中存在不同程度正压燃烧，而且比较普遍，说明没有引起有关人员足够重视。其实锅炉正压燃烧对锅炉的安全运行是非常有害的，下面就锅炉正压燃烧的现象和产生原因及危害进行分析。 

 

1锅炉正压燃烧的现象和造成危害 

 

1.1炉膛负压大小，主要取决于风量，风量的大小必须与炉膛燃烧工况相适应，送风量大而引风量小，炉膛负压过小，产生正压燃烧，易使火焰喷出，损坏设备或烧伤人员，这时火焰白亮刺眼，烟气呈白色。 

1.2损坏设备，降低锅炉热效率。锅炉正压燃烧，炉膛内火焰和高温烟气会从炉门喷出，还会沿炉墙裂纹进入锅炉的保温层将保温层烧坏，造成炉墙松动、脱落，炉门变形，下降管曝露，直接受火焰加热，破坏锅炉水循环，诱发水冷壁管爆管等事故产生。同时，由于保温层烧坏加大了锅炉散热损失，降低了锅炉热效率。 

1.3恶化锅炉房环境。锅炉正压燃烧，会使高温烟气、烟尘从炉、，观察门等缝隙中钻出进入锅炉房，使操作人员受到烟气中灰尘、有害气体和高温的侵害，损害操作人员的身体健康。 

 

2锅炉正压燃烧主要原因分析 

 

2.1司炉工操作水平低。大多司炉工文化程度都比较低，年龄偏大，或中途改行，从事司炉工行业时间不长，有的对鼓引风量配比调节不会操作，造成锅炉正压燃烧。 

2.2管道堵塞， 空气预热器管子堵塞和磨损是引起锅炉正压燃烧的主要原因。一旦有管子堵塞，烟气流通面积变小，阻力增大，当管子堵塞数超过管子总数的5％时，正压燃烧就不可避免了。空气预热器管子磨损漏风后，则使鼓风和引风直接形成短路，一侧是正压，一侧是负压，会分流许多无效的引风量。比较空气预热器进出端的烟气压力变化（查记录）可预知是否堵塞和磨穿。所以停炉检修时，一定要疏通所有堵塞的管子，如个别管子中段漏风，可将管子两端封严，封闭的管子数量也不能超过管子总数的5％，如超过1组的1/3，应整组换新。管端（烟气入口处）磨损最为严重，应加装管端保护套能防止管端磨损，检修也较为方便。还有烟道积灰严重，未进行清理，也会导至锅炉正压燃烧。 

2.3烟囱底部积灰过高，旋风除尘器下部积灰过多，等都会造成烟气阻力增大也会导至锅炉正压燃烧 。烟囱底部集尘过多，炉子后部的各检查孔、清灰孔未及时密闭亦可引起阻力增加，引风短路。对于采用老式的旋风除尘器，如果烟质恶化，压力损失增加并发生正压燃烧情况，很可能是旋风除尘器外筒下部堆积烟尘，引起内部气流紊乱而将烟尘卷入上升气流中。当除尘器内外筒被烟尘磨穿、锁气装置不严密时，虽压力损失减少，但烟气发生短路，不但除尘效率下降，也可造成锅炉的正压燃烧。

2.4省煤器积灰也能引起锅炉的正压燃烧，积灰使烟气的流通面积变小，阻力增大。省煤器一般都配备吹扫和清灰设施，定期吹扫和清灰是防止省煤器积灰的有效措施，一星期不应少于1次。 

2.5采用劣质烟煤。为确保供热量，加大燃烧，烟尘大增，使锅炉产生正压燃烧。烟质低劣，炉膛温度起不来，使炉膛出口烟气温度也低，致使烟气密度增加，引风机的设计排烟温度为180～200℃，压力为1个标准大气压，当排烟温度低于设计值时，烟气密度增大，风机则处于超设计负荷下工作；同时，为满足外界负荷，只有加大给煤量，这样也就增大了烟气排量。如风机设计选型时的富裕量小，建立炉膛负压就比较困难。 

2.6多处漏风。例如烟道密封面、观察孔，清灰门、除尘器、引风机腐蚀穿孔造成大量冷空气的进入，使引风机超负荷的正压燃烧。 

2.7用汽量超过锅炉的容量，只有用正压燃烧方法解决用汽量不足的问题。 

2.8引风机风量，风压不足，造成正压燃烧。这又有三种情况，第一种引风机选型不当，风量，风压偏小；第二种对锅炉除尘器（干法改为温法）改造增加烟气阻力造成风压不足；第三种由于引风机多年使用造成叶片腐蚀磨损，使引风机风量，风压降低。 

可见，炉膛正压燃烧的原因是多方面的，要保证锅炉安全经济运行，避免正压燃烧，需要从以下几方面着手： 

（1）提高运行操作水平和技能；加强对锅炉及辅助设备的维护、维修和保养。 

（2）设备在维护保养和检修时不但要认真清灰，还要检查各密封处如法兰、排灰装置、锁气装置等是否密封漏气。对磨损严重的要及时安排修理和更换。 

（3）要尽可能选用和设计煤质相近的燃煤，由于煤质引起的正压燃烧，加装分层燃烧给煤装置可提高炉膛对煤的适应性。 

（4）炉前煤的水分也应控制，大量的水蒸汽使炉膛产生的烟气量增加。煤的水分一般不易超过8％～12％，如遇下雨、下雪应上干煤栅的煤。 

（5）设计时要适当加大引风机的风量和全压储备。 

（6）如遇不明原因炉膛突然产生正压，应先检查水冷壁、省煤器受热面是否破损，防止事态扩大。