时间:2022-08-13 03:02:49
摘要:针对大型客专预制箱梁场的制、存梁台座的设计,保证制、存梁的安全性、经济性。
1 工程概况
1.1 场地位置
袁州制梁场位于沪昆客运专线铁路DK767+200处线路右侧,梁场分为办公区、生活区、制梁区、存梁区、拌合区、钢筋加工区、钢筋绑扎区等共占地120亩。
1.2 承担任务
袁州制梁场承担杭州至长沙铁路客运专线(江西段)HKJX-8标共461孔单线整孔箱梁的预制,其中32米452榀,24米9榀。
1.3 地址条件
根据梁场范围地勘资料,揭示场地范围地层分布情况有:
①耕植土(Q4al):杂色,灰褐色,稍湿,漏水,主要成份为粉质粘土,含有植物根茎,松散,孔隙大,压缩性高。本场地内大部占地均有分布,厚度1.10~1.67m,平均0.77m。
②粉质粘土:灰-灰黑色,深灰色,稍湿,呈可塑状,局部软塑状,具粘性,粘手,刀切面平整光滑,可搓成直径2mm的细长条,有轻的砂感或滑感,无摇振反应,干强度中等,韧性中等。本层场地内均有分布,厚度8.30~18.60m,平均厚度12.16m。
③中风化灰岩:浅灰-灰白色,中厚层状构造,隐晶质结构,溶蚀裂隙较发育,含方解石脉,岩芯较完整,呈短柱状至柱状,RQD=70%。
1.4 梁重载荷
32m简支梁采用部颁梁部通用图,图号(2009)2322A系列简支梁,梁型为单箱单室箱梁。每孔箱梁场预制混凝土为334.71m3,钢筋混凝土比重按2.6t/m3计,每孔梁重量为870.25t。竖向荷载为8702.5kN。模板及施工机械等荷载按800KN计算。
2 台座设计
2.1 存梁台座设计
根据要求采用双层存梁,每个存梁台座承受存梁竖向荷载为8702.5KN:桥梁支座支点距(横向)4500/2=2250=2.25m,梁高中心3.05m,纵向支点距距梁端0.55m,32米预制部分梁重:w=334.71x2.6=870.25t,双层存梁时,每侧台座承受梁部荷载为w=870.25t,存梁台座每个支撑垫石顶上作用的支座反力为435.12t。
下图为存梁台座受力图示(图2.1-1)。
■
图2-1 存梁台座受力图示
台座基础设计
由于场地范围,由于地面高程起伏较大,平整后场坪高程为131.50m,根据场地纵断面表明,存梁台座基底位于粉质黏土层上,地基基本承载力为180kPa。存梁台座拟采用明挖扩大基础。
①采用2层基础,基础尺寸如下图所示
采用2层基础,底层基础尺寸为3.4x9.5m,基础体积为44.62m3,支撑垫石体积为0.77m3。
底层基础面积A1=3.4x9.5=32.3m2
2层基础面积A2=1.6x7.7=12.32m2
垫石面积A3=0.8x1.2=0.96m2
各层基础及垫石体积为:
V1=32.3x1.0=32.3m3
V2=12.32x1.0=12.32m3
V3=2*0.96x0.4=2*0.384=0.768m3
基础C20混凝土:V=V1+V2+V3=32.3+12.32+0.768=45.39m3,基础重量:W=V×25=45.39x25=1135KN。
②地基容许承载力计算
基底位于填筑土层上,根据地质测试表明,地基基本承载力不小于σ0=180kPa。
地基容许承载力根据公式:
[σ]=σ0+k1γ1(b-2)+k2γ2(h-3)
由于h小于3m不计深度修正
故[σ]=σ0+k1γ1(b-2)
b=3.4m γ1=19 σ0=180kPa K1=2.0
[σ]=180+2.0x19x(3.4-2)
=180+53.2=233.2kpa
按施工荷载考虑,地基容许承载力提高系数为1.4
1.4[σ]=233.2x1.4=326.5kPa
③基底应力计算
基础自重:W基=1135KN
襟边工重:W土=1.0x(3.4x9.5-1.6x7.7)x17=340KN
梁重(按双层存梁设计):W梁=8702.5KN
基底总重量:W=W基+W土+W梁=1135+340+8702.5=10178KN,
作用在存梁台上的其他力
运梁通道运梁车对存梁台产生的土压力,按100KN集中力计算,作用在基底以上1.0m位置。
H1=100KN
换算基底时:H1=100KN M1=100×1=100KN.m
梁在台上进行张拉后,对台底产生水平作用力,按H2=50KN集中力考虑,作用土垫石顶面,换算到基底时:H2=50KN
M2=50x2.4=120KN.m
基底中心外力组合:
W=10178KN
H=H1+H2=100+50=150KN
M=m1+m2=100+120=220KN.m
基底压力:
σmax=■+■ σmin=■-■
截面模量:
W=■bL2=■×9.5×3.42=18.30
基底设计应力:
σmax=■+■=315.1+12.02
=327.12kPa≌1.4[σ]=326.5kPa
σmin=■-■=315.1-12.02=303.1kPa
=326.5kPa
基底置于粉质黏土层,考虑提高后的地基容许承载力1.4[σ]=326.5kPa,与计算基底最大压应力σmax=327.12kPa基本一致,相差在3%以内。设计通过。
2.2 制梁台座
2.2.1 制梁台座基础布置
依据场地地质资料,制梁台座地基处理拟采用明挖扩大基础,制梁台座基础位于硬塑黏土层上,地基基本承载力为180kpa。按32m制梁台座进行设计检算。32m制梁台座基础布置如下图2-3:
2.2.2 制梁台座地基处理计算
①32m简支箱梁荷载
梁场预制每孔梁重量为870.25t。模板重量按130t计算。
②制梁台座荷载
制梁台座布置形式,采用3道直墙形式的制梁台座。
制梁台座尺寸长为33.4m,宽为5.0cm,高为0.8m,基础以上部分混凝土数量为91.7m3。
台座本身自重为:w台座=91.7×2.5=229.2t。台座采用C25混凝土,钢筋级别为Ⅱ级。
作用在台座上竖向荷载为N=870.25+229.2+130=1229.45t。
基础形式:制梁台座采用4道条形筏基,根据基底持力层基本承载力不同,分别进行设计基础尺寸。
2.2.3 基础设计
①基础尺寸拟定如下图2-3所示:
两端基础宽度为4.0m,中间两道宽度为3.0m;基础厚度1.0m,基底置于基本承载力为180kpa的粉质黏土层上。
②基础荷载
采用扩大条形基础:
台座两端为6.3x5.0x1.0=31.5m3 共2个
台座中间为6.3x2.0x1.0=12.6m3 共2个
筏基基底面积A=31.5*2+2x12.6=88.2m2
基础体积V=88.2m3
W基=88.2x25=2205KN
③基底荷载组合
台座以上竖向荷载(自重):12294.5kN
基础自重:2205kN
基底荷载组合:N=12294.5+2205
=14499.5kN
④基底应力
制梁台座基础仅受竖直荷载作用,上部荷载仅由条形筏基承受,据此计算基底应力。
按全部荷载由4道筏基均匀承受时,筏基基底应力:
σ=■=■=164.4kpa
考虑制梁台座控制设计荷载为张拉工况,此时,荷载由台座两端基础承受。
按一端基础计算:
台座以上荷载重量为:12294.5/2=6147.25KN
基底面积:6.3x5=31.5m2
基础重量为:31.5x1.0x25=787.5KN
竖向荷载总重:w=6147.25+787.5=6934.75KN
基底应力为:
σ=■=■=220.2kpa
基底位于粉质黏土层,地基土的基本承载力为σ0=180kpa
地基容许承载力:考虑宽度修正提高
[σ]=σ0+k1γ1(b-2)+k2γ2(h-3)
由于h小于3m不计深度修正
故[σ]=σ0+k1γ1(b-2)
b=5m γ1=19 σ0=180kpa K1=0.5
[σ]=180+0.5x19x(5-2)
=180+28.5=208.5kpa
制梁台座按施工荷载考虑,地基基本承载力可提高1.4
1.4[σ]=1.4x208.5=291.9kpa≥220.2kpa (可)
计算结果表明,1~2号制梁台座采用条形扩大基础,可满足承载力要求。基础直接设置在粉质黏土层上,要求地基土的基本承载力大于σ0=180kpa。
⑤制梁台座稳定性检算
制梁台座底板为一整体,无论是两端初张拉,还是提梁机等外部设备产生的主动土压力,对制梁台座来说,在两侧产生的水平力是互相平衡,且截面重心与外力作用点重合。也就是说制梁台座倾覆力矩、滑动水平力均为零。
3 结束语
根据场区所在地的地质条件,我们在台座设计中,采用了扩大基础作为存、制梁台座基础,充分利用了地势,在保证质量的前提下,节约了投资,取得了良好的社会及经济效益。