电源开关范文

电源开关范文第1篇

关键词：可调控电源开关；数字控制技术；控制处理器；设计方案

中图分类号：S611 文献标识码：A 文章编号：

1. 前言

在以往，模拟控制技术是电源开关采用的主流控制技术，技术也是相当成熟，但是模拟控制技术的先天不足在进入数字化时代的今天体现得尤为突出。例如，复杂的控制电路和较多的元器件不利于电源开关的小型化、成型之后的控制电路基本无法进行修改、复杂的控制方式导致的控制不灵活和调试不便等。而基于数字控制技术的可调控电源开关的设计方案，主要是采用数字技术来对电源进行通信、控制以及保护等操作，采用数字环路控制，具有快速响应、允许编程等优势。该方案的优点十分突出。例如，能够直接监测运行情况、具有很强的应用适应性、具备故障警告能力、具备远程诊断能力、具有多重保护功能、具有过电压过电流的自动冗余并联能力以及更加容易的维护和调试能力。

2. 数字控制技术应用于可调控电源开关的方法和难点

相对于模拟控制技术，采用数字控制技术的电源开关能够有效避免出现漂移、控制误差较大、非线性不宜补偿、易受温度影响等问题，通过稳定的控制参数来提升并扩大电源开关的使用灵活性和适用领域范围，提高控制的精确度。

2.1 数字控制技术应用于可调控电源开关的方法分析

目前，将数字控制技术应用于可调控电源开关主要有下述两种方法：首先，利用DSP（Digital Signal Processing，数字信号处理）技术实现对电源开关的直接控制。DSP处理器主要负责信号采集和处理、PWM（Pulse Width Modulation，脉冲宽度调制）输出、A-D转换等。开关的驱动需要足够的功率，而数字PWM信号的功率无法满足该要求，因而需要借助专门的、高采样速度的驱动芯片。应用该种芯片之后，电路设计则能够进行适当的简化，同时也可以通过快速有效处理各种复杂算法的方式来实现对电源开关的有效控制。然而需要说明的是，DSP芯片的采购成本较高，并且芯片内部结构相对复杂，要求设计可调控电源开关的设计者具备较高的专业能力，因此就目前的情况来看，DSP芯片很难得到大规模的应用。其次，利用单片机实现对可调控电源开关的间接控制。其具体作用原理是，借助于外接的A-D转换芯片单片机完成信号采样工作，而后单片机对获得的信号进行处理和运算，然后借助于D-A转换芯片将经过处理和运算获得的数据结果传输给PWM芯片，PWM芯片借助专门驱动芯片实现对开关的驱动，最终实现单片机对电源开关的间接控制。基于单片机的可调控电源开关的优点便是制造成本低，并且不需要单片机具备很高的性能水平；但是该种设计方式的缺点也是显而易见的，即电路设计相对复杂，单片机如果想要控制开关，需要经过A-D转换芯片和D-A转换芯片的工作，因此信号延迟必可避免，电源的动态性能、稳住精度则会受到比较严重的影响。另外，还需要说明的是，常见的单片机的时钟频率相对较低，因而输出信号的频率和精度一般无法满足频率要求和精度要求。

2.2 数字控制技术应用于可调控电源开关的难点

采用数字控制技术的可调控电源开关具有较多的优势，但是在实际的设计过程中，必然要攻克下述难点，即A-D转换芯片的转换速度与转换精度呈反比关系。一般而言，我们为了将电源开关控制在一个相对较高的稳压精度范围内，便需要提高A-D转换芯片的采样精度，但是采样精度越高则A-D转换芯片对其进行转换所需要的时间便越长；而A-D转换芯片是反馈环路当中非常重要的一个环节，因此，A-D转换芯片的转换时间越长则时间延迟的问题便越严重；最终降低了回路的响应速度。为了提高回路的响应能力，需要将PI调节引入进控制网络当中，但是这种方法需要系统分出较大的资源供其使用。采用数字控制技术的数据信号采样是离散的而非连续的，这必然导致前后两次信号采样出现一定的时间间隔；因为我们不可能精确控制前后两次信号采样时间间隔的值，因此，为了确保采样精度，必须要尽可能地缩短前后两次信号采样的时间间隔，即尽可能提高采样频率。然而如果采样频率相对较高，则需要耗费大量的系统资源，要求数字处理芯片具有较高的处理能力。DSP芯片可以作为专门的数字处理芯片，但是DSP芯片成本较高，因此比较适合用于高要求、高标准的场所。

3. 基于数字控制技术的可调控电源开关设计方案分析

3.1 电源控制技术

随着数字芯片和电源技术的发展，现在出现了为电源控制而开发出来的控制处理器，它不同于数字芯片的中央处理器。控制处理器主要由高速A-D转换器、数字PID补偿器和数字PWM输出三部分组成。

3.2 保护电路设计

保护电路是先通过前馈采样输入电压，再通过采样电路采集的输出电压以及电流，将采样值送到DSP芯片中，由软件实现。使用数字控制的优势是可以用灵活的软件程序来代替复杂的硬件保护电路。程序中有可屏蔽中断和不可屏蔽中断两种方式。其中，不可屏蔽中断通常针对程序或系统配置的错误，在任何情况下监测到此中断时，程序都会使输出禁止，以保护电路及器件。可屏蔽中断通常针对程序运行中的过流、过压、欠压等情况进行处理，目的是保证对系统的指标要求，如：输出电压不得低于要求的5％等，此种中断一般不会使程序终止，而是用算法处理，使指标恢复。

3.3 采样电路设计

一般的电压采样电路是由电阻和功率放大器组成，由两个电阻分压，再经过一个功率放大器将增量放大。本设计也将采用这种方法，但是因为功率放大功能可以用软件在程序里实现。电阻分压后不需要再用功率放大器。

3.4 输入电路设计

输入部分设计主要包括整流器／滤波器以及输入滤波电容的设计。输入整流，滤波电路通常由启动浪涌电流限制器、EMI滤波器、整流器和输入滤波电容组成。选择输入整流器，通常采用桥式二极管整流。主要参数：正向平均电流，直流击穿电压，浪涌电流，预期的耗散功率。在电路启动时，浪涌电流可能会高于正常工作时输入电流的10倍。因此，一般在电源的输入端接～个热敏电阻，以保护整流器。

4. 结束语

本文简单分析了数字控制技术应用于可调控电源开关的方法和难点，让人们对于该种设计方案有一个整体性了解；而后给出了基于数字控制技术的可调控电源开关设计方案，该方案的可行性经过仿真以及后续的电路调试得到了证明。在可预见的将来，基于数字控制技术的可调控电源开关必然会得到快速发展和广泛应用。

参考文献：

[1] 吴江. 基于UCC3895的新型通信AC-DC变换器的设计[J]. 安徽电子信息职业技术学院学报，2008，(02)：142-143.

[2] 张吉亮. 谐振技术的应用研究[J]. 安徽电子信息职业技术学院学报，2010，(02)：155-156.

[3] 袁一鸣，江明. 基于TMS320LF2407A的电力逆变器研制[J]. 安徽工程科技学院学报（自然科学版），2008，(03)：58-59.

[4] 普平贵. 光伏控制器新型充电管理模式研究[J]. 阳光能源，2011，(04)：89-91.

[5] 蔡昌友，张娜. 非连续电流模式移相并联降压变换器的特性[J]. 辽宁科技大学学报，2010，(02)：168-169.

电源开关范文第2篇

关键词：客车；电源开关延时控制；控制原理

中图分类号：TM502 文献标识码：A

1.概述

随着汽车工业的发展，客车电路设计更安全、合理、更具科学性。现代客车上用电设备的数量较多，耗电量较大，因此电源的供电能力和工作性能对车辆的运行及用电设备的工作有非常重要的影响。

金龙客车出口国家和地区达122个，进行批量销售已有十几年历史，其中沙特也是金龙的传统市场。沙特客户对车辆使用要求与国内有较大差异，除了要满足当地法规外，一些个性需求也挺具有人性化的。虽然蓄电池附近处安装有手动机械断电开关，但在车辆实际使用时司机因多种原因未将该电源开关断开而离开车辆，糟糕的是如车辆上仍有设备在工作，将会产生安全隐患。为了避免这个问题，金龙出口沙特XMQ6127GS公交车，当点火开关旋转到OFF未能及时关闭电池舱手动机械断电开关，两分钟后可自动将整车用电设备会自行断电确保用电安全。现以XMQ6127GS电路控制为例，对其原理进行介绍。

2.控制原理

2.1 设计电路中关键电器件为延时继电器

延时继电器是一种利用脉冲延时原理来实现延时通断功能的继电器，常用于继电保护和自动化电路中，作为交流瞬时动作断电后延时返回的时间元件。常用的延时继电器通常分为钟表式、电子式、气囊式：钟表式延时继电器，利用钟表的擒纵装置来控制类似发条弹簧的释放时间，时间控制精度较高；电子式延时继电器通过电子电路执行延时指令；气囊式延时继电器是在利用电磁铁启动后气囊中的气体经由小孔放气来延时执行指令。

先对该延时继电器原理及性能说明如下：

（1）延时继电器接线图如图1所示。

（2）延时继电器逻辑控制图如图2所示。

（3）延时继电器工作原理：通用继电器85脚为电源负极，86脚为电源正极，当控制管脚86与85压差满足吸合电压后，普通继电器30脚和87脚会立即吸合；而本控制电路中只有当控制脚I有高电平后输出脚30和87脚才接通；当控制线高电平断开后，输出脚30和87会延迟断开，以实现车辆电源延时控制。

（4）延时继电器延时时间确认

延时继电器延时控制时间既不能太长也不能太短，经测试及与客户确认，将时间设置为两分钟比较合适。同时切断延时继电器85脚可以实现快速使延时继电器停止工作。

2.2 CAN总线I/O模块

该I/O模块与发动机ECU之间按照SAEJ1939通信协议进行数据传输。当发动机运转时，通常选用当转速大于350RPM时模块中A管脚输出2A电流来控制继电器1线圈端，可以确保发动机运行时避免将电磁式电源总开关切断，避免了由于发电机失控而造成电压过高现象。

2.3 电源控制电路原理

（1）仪表台上有设置电源总开关，该开关结构形式为翘板式，档位形式为双向自动复位式。机械断电开关14闭合后，将仪表台开关3由OFF向Ⅰ档接通后，电源通过二极管D1单向导通将延时继电器4控制端I接电后，延时继电器输出端30与87接通，继而继电器8的控制电源接通，车辆上用电设备A得电后发动机ECU、点火开关在满足条件后工作。

（2）点火开关旋到Ⅱ档后，oCAN总线I/O模块管脚C提供唤醒信号ACC电源，CAN总线I/O模块B管脚输出电源经二极管D2单向导通使延时继电器4控制端I始终通电，可以保证延时继电器一直在工作；同时CAN总线I/O模块管脚G输出电源使电磁式电源总开关工作，用电设备B在满足条件下可以工作。

（3）点火开关旋到STAR起动档且发动机启动正常运行，CAN总线I/O模块管脚A输出电源将继电器1常闭触点87a断开。即使司机误操作将电源开关从中间档位OFF推向Ⅱ，也不会将继电器2线圈导通。延时继电器正常工作，可以有效避免发动机在运行时误将整车电源与蓄电池连接断开，以保护用电设备B。

（4）￥将点火开关旋到OFF档发动机停止运行，CAN总线I/O模块A和B管脚都会停止输出，两分钟后延时继电器断开，即使未将手动电源总开关14未断开，整车用电设备A和用电设备B在两分钟后也会停止工作；此时，如将翘板式电源开关从OFF档推向位置Ⅱ，可以快速将整车电源断开。

结语

本文介绍的控制方式所采用的元件都是成熟、简单、可靠的电器元件，能达到理想的控制方式，且通过批量生产的XMQ6127GS车型在沙特市场三年的实验和营运验证，通过主动安全设计降低司机劳动强度，同时此控制系统故障率低，维修方便，性价比高。

参考文献

[1] GB 7258-2012，机动车运行安全技术条件[S].

电源开关范文第3篇

（一）上切换电路设计中的电源开关设计

为了使反激式电源开关保持高效率，需在分压限流电阻和控制芯片中间加入电切换电路。此设计可以使电源工作正常时，分压供电电阻不会一直维持在高耗能状态。

（二）U1.3842电源开关的电路设计

采用U1.3842的电流型脉宽调制器控制芯片，并利用高频变压器与电网隔离。这种组合控制器的电路比较简单，工作频率可高达500KHz，电压的调整率可达到0.01%，启动时的电流小于1毫安，工作电流为5毫安，是性能非常好的电流控制型的脉宽调制型芯片，而且该调制器管脚数量少，属于单端输出。计算出的工作频率为48.8KHz，根据时钟震荡电路中CT=4.7Nf，RT-7.5K，实验中功率留取一半作为余量，选用4个规格为0.25W、1.2的电阻并联为采样电阻，电容为3.9K。滤波及采样电路中，检流器件选用电阻。

（三）反馈电路的电源开关设计

电源开关的反馈电路设计非常重要，现在大多反激式开关设计都是用光耦PC817和TL431之间的电气隔离，实现反馈电压信号和控制芯片功能，但这样的电路电压输出的调整范围非常小，而笔者则拓展了这一范围。通过在以前的反馈电路光耦输出位置增加恒流源电路，使之吸收2mA的电流，便可实现分流总电流的目的，由此扩大光耦PC817的输出电流范围，输出电压的调节范围也就变大了，因为再经过信号LM358的放大，其中的误差也被放大，这样就因错误过大而失去了意义。所以恒流源电路直接设计在了UC3842的1脚上，就不会出现错误被放大导致控制精度的下降。也减少了反馈信号的输出时间，使电源的动态响应加快。经过改动后的电路调节范围比原有设计扩大了23%，使拓宽光耦的电流有效输入范围增大，输出电压调节范围增大。

二、总结

根据上面的数据，变压器的初级电流波形为I（P），次级的电流波形为1（m），原边电感与数个电容之间形成23%的震荡，使关闭开关管有震荡现象发生。所以这个位置的二极管必须使用结电容小的二极管。当V3大于V2时，辅助电线圈电压高于门限电压（LM393门），系统将改换为+12V，这时电源的性能好于传统方式，虽然电源的元件比较多、成本会提升，但线圈为控制芯片供电，负载条件差、精度要求高，这样的条件下是特别适合的。

电源开关范文第4篇

（一）主功率电路的电源开关设计

此设计电源的技术指标如下：开关的频率为5OHz±5%，效率大于85%，预定的最大占空比为Dmax=40%，输入电压Vin-=48（±20%），其中Vimin=43.2v，Vimax=52.8v，由此，可以算出:T=20us，Tonmax=8us，负载在10%至100%之间改变时，电压的调整率小于5%，输出功率为25瓦，允许的过载率为3%，输出电压的精度为正负0.5V，满载输出时，功率的因数大于0.99，纹波率小于等于1%。在解决问题的基础上，设计出主功率电路的各个参数。此设计选定单端反激式变换器为主功率电路拓扑，采用DCM模式工作。这次设计的高频变压器的绕组为一次侧初级绕组，初级匝数比为8，在最里层绕制，占空比的52%（保留12%裕度），当初级绕组后，必须使用绝缘胶带包好，副边的绕组最大功率地须贴近初级，使用分两层绕，每层两股，辅助输出须加减15V绕组、主输出±5V绕组以及供电给uC3842控制芯片的+12V馈电绕组。因为高频变压器需要留有空隙，绝缘带须均匀地绕在磁芯两边，以防止磁饱和增加电感量。选择MOS开关IRF640为功率开关，RIF640J就是第三代powerMOSFETs，其漏极的额定电流为18安培，导通时的电阻为0.15，耐压值为200伏特，优点是坚固耐用、降低导通阻抗、转换快速。为了保证MOS管的关断可靠，这次设计中还加入了一个R15作为下拉电阻，其组值为20K、IN474，中功率稳压值为18V的直插式稳压二极管。这次的设计为了避免开关管承受峰值电压过大而损坏，采用了与变压器原边并联的RCD缓冲器吸收电路中的由尖峰电压带来的能量。经计算后，C=1.2nF，R=1，8K，UF4007二极管，VR=200V，Iav=1A。滤波电容使用CBB1044和100F/63V、22100F/63F一起构成的输入端滤波电路，去消除整流输出中的电压纹波，使用CBB1044可以使直流电压更平稳，滤除高频分量。本设计中针对反激式开关电源中低压大的特点选用+5V的输出整流二极管RS560，VR=60V，IF=5A；整流二极管SR160，VR=60V，IF=1A。输出的纹波电压与反激式开关的电源输出之间关系密切，为了令+5V纹波电压＜50mV，+15V时候的纹波电压＜150mV，就要使滤波电路纹波率＜1%，所以选用了π型的滤波器；控制芯片uC3842的供电由12V滤波电路输入。

（二）上切换电路设计中的电源开关设计

为了使反激式电源开关保持高效率，需在分压限流电阻和控制芯片中间加入电切换电路。此设计可以使电源工作正常时，分压供电电阻不会一直维持在高耗能状态。

（三）U1.3842电源开关的电路设计

采用U1.3842的电流型脉宽调制器控制芯片，并利用高频变压器与电网隔离。这种组合控制器的电路比较简单，工作频率可高达500KHz，电压的调整率可达到0.01%，启动时的电流小于1毫安，工作电流为5毫安，是性能非常好的电流控制型的脉宽调制型芯片，而且该调制器管脚数量少，属于单端输出。计算出的工作频率为48.8KHz，根据时钟震荡电路中CT=4.7Nf，RT-7.5K，实验中功率留取一半作为余量，选用4个规格为0.25W、1.2的电阻并联为采样电阻，电容为3.9K。滤波及采样电路中，检流器件选用电阻。

（四）反馈电路的电源开关设计

电源开关的反馈电路设计非常重要，现在大多反激式开关设计都是用光耦PC817和TL431之间的电气隔离，实现反馈电压信号和控制芯片功能，但这样的电路电压输出的调整范围非常小，而笔者则拓展了这一范围。通过在以前的反馈电路光耦输出位置增加恒流源电路，使之吸收2mA的电流，便可实现分流总电流的目的，由此扩大光耦PC817的输出电流范围，输出电压的调节范围也就变大了，因为再经过信号LM358的放大，其中的误差也被放大，这样就因错误过大而失去了意义。所以恒流源电路直接设计在了UC3842的1脚上，就不会出现错误被放大导致控制精度的下降。也减少了反馈信号的输出时间，使电源的动态响应加快。经过改动后的电路调节范围比原有设计扩大了23%，使拓宽光耦的电流有效输入范围增大，输出电压调节范围增大。

二、总结

根据上面的数据，变压器的初级电流波形为I（P），次级的电流波形为1（m），原边电感与数个电容之间形成23%的震荡，使关闭开关管有震荡现象发生。所以这个位置的二极管必须使用结电容小的二极管。根据仿真图1，当V3大于V2时，辅助电线圈电压高于门限电压（LM393门），系统将改换为+12V，这时电源的性能好于传统方式，虽然电源的元件比较多、成本会提升，但线圈为控制芯片供电，负载条件差、精度要求高，这样的条件下是特别适合的。

电源开关范文第5篇

【关键词】越级跳 母线失电 转换开关

一、设备状况

3、4号机公用pcA段和pcB段母线电源分别取自3、4号机6kV厂用pcA段和pcB段母线，而公用pcA段和公用pcB段通过A、C和B、D分别接带循环水pcA段母线和循环水pcB段母线。pcA段母线和pcB段母线分别通过E、F供循环水泵房闸门盘。E侧为主电源，F为辅电源侧。正常方式下，闸门盘主电源进线开关和辅电源进线开关都在合位。主电源供给闸门盘电源而辅电源F在合位的情况下作为备用。在主电源失电情况下，转换开关G实现自动转换辅电源运行。循环水泵房闸门盘带有21个负荷，分别是厂外循环水系统的各个电动门电源及循环水泵出口蝶阀液压油站电源。他们分别由普通的空气开关（简称空开）与闸门盘母线相连。

图中字母代表的设备

A、B ―― YASA-2000型断路器

C、D ―― 低压铠壳搬把式刀闸

E、F ―― 低压塑料外壳式断路器（CM2系列）

G ―― 主、辅电源转换开关。

二、产生故障

（一）易发故障

由于厂外循环水系统电动门的电机工作环境差，条件恶劣。经常有电动门电机受潮、泡水使电机的绝缘降低甚至接地，阀门卡涩使电机堵转等情况发生，设备的空开跳闸。但是由于空开的动作时间长，反映不灵敏，动作的可靠性差等因素会发生空开拒动的情况，跳闸动作就会由二上一级开关（A、B）完成而产生越级跳闸。

（二）故障过程

当循环水泵房闸门盘的负荷发生接地故障而空开没跳，那么自动转换开关G不会动作，它是没有保护的转换开关。它只是取两侧电源（主电源和备用电源）的电压信号。那么故障信号就反映给上一级电源主电源E，而E是一个抽屉式开关。它只有简单的双金属片的热继电器保护，它需要大电流产生热量来产生保护动作，保护的精确度相当的差，动作时间长。它相当于具有一定的灭弧能力的刀闸。当然它也不具备跳开的能力。而C是搬把式刀闸，只有微弱的灭弧能力，没有任何保护作用与跳闸。那么，所有的故障检定都是由A开关保护来完成检定，跳开A开关来切除故障点。这样就大大地扩大了停电范围。不但如此，由于G为转换开关，因A跳开，循环水母线室mccA段也失电。那么虽然E没断开，但是G开关主电源进线失去电源，G开关电压继电器检测无电压，判断上级失电同时检定由另一路来的备用电源电压正常而将转换开关双投触点转换到备用电源侧。这样就把故障点转移给备用电源侧。与主电源一样G、F、D都不能自动跳开而断开故障点，同样道理，又由开关B来完成跳闸。那么，循环水泵房母线室mccB段也失电。

三、产生的后果

由于一个简单的电动门电机故障而造成闸门盘、循环水泵房mccA段、循环水泵房mccB段母线相续失电，闸门盘失电。不但造成其它电动门不能调整，由mccA段，mccB段母线带的负荷4台清污机停止，最关键是两台330MW机组的4台循环泵的8个冷却增压泵电源分别由mccA、mccB段接带。那么每台循环水泵的两台冷却增压泵全部失电后，相对应的循环水泵将跳闸，发电机组的真空迅速降下而打闸（或真空低事故跳闸）。造成机组全停。

四、整改措施

（1）将E、F抽屉开关加装ST522型综保装置。首先，ST522型综保带有12种（过载、欠载、缺相、堵转、接地、欠压、过压、缺功率、启动加速超时、过热、外部故障、相序）保护，功能比较齐全，价格比较便宜。其次，更改简单，在柜体部分不用做任何改动，只在抽屉本体内加装综保装置和在抽屉表面安装液晶显示屏。再次，可以整体更换，同属于CM2系列。我们单位有很多这样的开关。以后维护方便。

（2）按照需要将保护投入。在投入前继电班组做好试验并整定好定值。既能做到很好的保护作用，又能不产生越级跳闸的效果。和上级电源保护定值相配合。

（3）由于循环水泵房距离厂房比较远，应在DCS中加装闸门盘的电源测点，密切监视开关及母线的工作状况。实在没有条件可以在闸门盘外加装一个摄像头，直接监视盘柜的运行状态，电源情况。

（4）恢复送电及故障查找要及时准确。整改后再发生故障，越级跳将使新安装的E、F开关逐个跳开。造成闸门盘失电，不影响主设备的运行。只要送电及时不会产生太多影响。

（5）所有空开的质量应该符合国家标准。

五、故障处理

电源开关范文第6篇

【关键词】西气东输　电源　滑油压力　技术改造放空量

1　概述

轮南压气站作为西气东输的龙头,压缩机组运行状况将直接影响西气东输输气任务的完成。轮南压气站目前有两台压缩机组,正常工况下为一台机组运行,一台机组备用,有时双机运行。

所以保证轮南压气站正常供电是非常重要的一个环节,现在轮南压气站有两条10kV双回路供电线路。一条线路受电运行,另一条线路充电备用。当受电运行线路出现故障时,供电线路会通过进线备自投自动转为备用线路供电,在这转化过程中,运行中的机组会出现滑油压力降低、箱体压差低等故障报警停机,对运行的机组设备和正常输气造成严重影响。

当10kV供电线路需要检修时,而检修的线路是受电运行的线路,轮南压气站供电线路就需要切换到备用线路上。为了保证输气的连续性,必须先把备用压缩机用备用线路供电,进行起机运行,然后停止原运行的压缩机。每次切换供电线路都需要切换机组,才能够完成供电线路的切换工作。在这次启停机组过程中,需要放空压缩机机组内的天然气4900m~左右,造成严重的浪费,也极大的影响了公司的经济效益。

2　停机原因分析

针对每次的失电停机故障进行分析,影响停机的主要参数有主滑油压力、GG滑油压力、箱体通风压差,汇总见表1。从表1中我们可以看出,当供电线路瞬间断电,滑油泵电机、箱体通风机电机停转后,滑油压力不应该立即降到停机值。经过实际测试得到主滑油从正常值135kPa下降到83kPa需要约3s,GG滑油、箱体通风压差从正常值下降到停机值需要的时间还要长些。我们主要从这3s上考虑解决问题。

3　改造方法

(1)双电源站场备自投整定时间的设置

调整备自投整定时间为1S。当受电线路出现故障时,即受电线路电压低于额定电压70%持续lS,受电线路会自动断开,充电备用线路会自动投入供电。受电线路断路器断开时间约0.06s,充电线路断路器合闸时间约0.065s。从受电线路供电切换到充电线路供电总时间没有超过1.5s。在这期间主滑油压力还没有达到压缩机停机值,从而迅速恢复供电,所有停机参数均恢复正常,压缩机不会停机。

(2)双电源站场供电部门允许短时间并网供电

在两条10kV线路高压柜内加装同期合闸装置,实现短期线路环网供电。当10kV供电线路需要检修时,而检修的线路是受电运行的线路,通过同期装置,把两条10kV线路的母联开关合上,两条10kV线路同时给轮南压气站供电。然后再把需要检修的线路电源断开,实现了不间断切换供电源电源。在此期间机组不会停机。

(3)双电源站场供电部门不允许并网供电

把场站低压Ⅰ、Ⅱ进线断路器进行连锁,实现短时间切换供电电源。如图1主接线图、图2控制图。

Ⅰ段电源受电运行,Ⅱ段电源备用。现在要切换电源,Ⅱ段电源受电运行,Ⅰ段电源需要检修。切换电源前,为了减少负荷对开关的冲击,首先断开可以停运的负荷(如:后空冷、循环空冷、空压机等)。手动合上Ⅱ段自投开关(如图所示),手动断开Ⅰ段电源断路器。Ⅱ段电源合闸信号自动通过Ⅰ段断路器、Ⅱ段自投开关传输到二段电源断路器合闸线圈,实现自动切换电源,切换时间不超过0.2s。不会影响压缩机运行。电源切换完毕后,手动断开Ⅱ段自投开关,恢复场站负荷(如:后空冷、循环空冷、空压机等)。

(4)单电源供电场站

单电源供电场站,市电电源与发电机电源切换,也可以采用上述方法,实现不停机切换电源。如图3所示。

4　经济效果分析

经过以上技术整改工作,可以确定在出现以下几种情况时,不会造成运行中的机组停机:

(1)双回路供电站场当受电运行线路出现故障时,备自投会自动切换到备用线路上,备自投切换时间一般不会超过1.5s,运行压缩机不会停机。

(2)双回路电源供电时,正常切换供电电源,运行压缩机组不会停机。

(3)单电源供电场站,市电电源与发电机电源切换,运行压缩机组不会停机。

电源开关范文第7篇

2012年5月13日22时33分，某厂2B2段上输煤Ⅱ段6kv失压，检查发现6kv输煤Ⅱ段电源开关CB1-52跳闸，开关上有“接地过流”报警，另发现6KV输煤Ⅱ段#3卸船机电源开关下侧有接地故障。隔离故障点后，合上6kv输煤Ⅱ段电源开关CB1-52，正常。2012年5月14日02时51分，6kv输煤Ⅱ段电源开关CB1-52再次跳闸，开关上仍有“接地过流”报警，运行人员告知#3卸船机电源开关送电合闸后输煤Ⅱ段电源开关CB1-52即跳闸。两次均因#3卸船机接地故障造成输煤Ⅱ段6kv开关越级跳闸，导致输煤Ⅱ段母线失电，必须对保护配置及定值重新核算。

关键字 开关闸 故障分析

中图分类号： U226.8+1文献标识码：A 文章编号：

故障初步检查

现场检查6kv输煤II段电源开关CB1-52的两次跳闸时，保护报警情况如下：

从继电器报警记录中可知：6kv 输煤II段电源开关CB1-52保护继电器两次动作跳闸时间分别为：0.4S和0.44S。因#3卸船机电源开关保护为老式电磁式继电器，无法提供故障时的数据。

6kv输煤II段电源开关CB1-52保护配置情况如下：

#3卸船机保护配置如下：

故障情况初步分析

6kv输煤II段电源开关CB1-52保护继电器定值检查及核算：

第一次故障电流倍数：406÷(50/5)÷(0.92*5)=8.826倍PU

第二次故障电流倍数：343÷(50/5)÷(0.92*5)=7.45倍PU

输煤Ⅱ段电源开关 CT

查输煤II段电源开关CB1-52开关继电器Very Inverse（非常反时限）曲线可知,反时限系数2.75情况下，故障电流为8.826倍PU时保护动作时间为0.455s，故障电流为7.45倍PU时保护动作时间为0.495s。这与从继电器中获取的故障启动至跳闸的时间基本一致，保护正确动作。而#3卸船机保护接地保护也动作使＃3卸船机开关跳闸。出现这种由于＃3卸船机支路故障，导致上下级两个开关同时保护动作跳闸的现象，表明上下级开关保护配置可能不合理，使保护失去了选择性。针对这种情况，我们查阅了2010年输煤Ⅱ段开关CB1-52开关保护校验记录，如下：

电流继电器K10-CR型（接地）

将继电器校验电流值转化为对应在MPR750上对应电流及动作时间，如下：

不难看出，在故障电流倍数越大时，两个继电器动作时间越来越接近。而第一次故障跳闸时，接地电流已达到8.8倍，第二次接地电流也达到7.5倍之多。两次故障电流都在整定值7.5倍以上，跳闸时间大约在0.4s，造成了上下级两个开关同时跳闸。查阅了电流继电器K10-CR型（接地）说明书跳闸曲线，在故障电流达到7倍以上时，动作时间为0.4s，符合保护整定时间。这就解释了为什么＃3卸船机电源开关已跳闸，输煤II段电源开关CB1-52也跳闸的原因。

故障原因分析

两次由于分支接地故障造成上级输煤II段电源开关CB1-52越级跳闸的事故中，#3卸船机电源分支发生接地故障，在大约持续0.4s左右跳闸，而同时输煤Ⅱ段电源开关CB1-52保护同时感应到接地电流，也在持续0.4s后保护动作。即上下级开关接地保护设置的跳闸曲线基本上一致，导致了同时跳闸。

处理

根据保护装置选择性的要求，当被保护元件发生故障时，保护装置应能反应故障并通过断路器将故障元件断开，以保证非故障部分继续运行，把故障影响限制在最小范围内。由于6kv输煤Ⅱ段进线电源开关CB1-52接地过流保护包括输煤Ⅱ段上所有负载，包括输煤变压器、6KV卸船机、碎煤机、输煤皮带机及日常工作照明，涉及面广，保护定值整定考虑因数较多。如果更改输煤Ⅱ段进线开关CB1-52保护定值，涉及到6kv输煤Ⅱ段进线电源开关CB1-52与上级2B2段进线电源开关保护相配合。在输煤Ⅱ段及电缆发生接地故障时，有可能会造成2B2段进线电源开关越级跳闸，导致2B2段母线失电的严重后果。因此修改分支定值更为合理，于是将#3卸船机接地保护时间曲线整定值为1/10，动作时间为0.2s。

防范措施

针对这种由于上下级开关保护配置不合理导致开关越级跳闸的情况，我们对输煤段上输煤变及6kv高压电机接地保护进行重新检查，发现配置的接地保护均与#3卸船机一致。当出现接地故障时，同样会造成保护越级跳闸。因此向厂级申请对各负载接地保护定值及时间逐步更改，将时间曲线整定值为1/10，动作时间为0.2s。同时开展对各个保护定值的重新核算工作，重点考虑保护上下级相配合的情况，确保保护处于最佳运行状况。

参考文献

朱志宏 继电保护/火力发电职业技能培训教材 [M]．北京：中国电力出版社， 2004

电源开关范文第8篇

【关键词】失压脱扣装置；厂用电系统；稳定运行

0.概述

丹江口水电厂位于湖北省丹江口市内的汉江与丹江的交汇处。装有六台混流式水轮发电机组，单机容量150MW，总装机900MW，保证出力25.9万千瓦，年平均发电量38.3亿千瓦时。发电机额定电压15.75kV，外送线路分为110kV和220kV两个电压等级。其中110kV系统出线7条，220 kV系统出线6条，厂用电系统有6kV和400V两个电压等级。丹江口水电厂在华中电网担负调峰、调频、事故备用任务，于2009年7月1日由华中电网移交至湖北电网调度，继续担负着湖北电网调频、调峰和事故备用任务。

1.丹江电厂厂用电400V系统低压开关失压脱扣装置配置情况

丹江电厂厂用电400V系统包括400V1P、2P、3P有三段母线，均为单母线分段运行方式。在每段母线的进、出线电源开关及大负荷开关上均装有失压（欠压）脱扣装置，当母线失压或欠压时瞬时断开，防止电源恢复时，大负荷异步电机自启动，造成事故扩大。即在421K、423K、411K、413K、422K、424K、414K、416K、425K、426K等进、出线电源开关和空压机、检修水泵等大负荷开关装有失压脱扣装置。

2.开关失压脱扣装置对厂用电400V系统稳定运行的不利影响

失压脱扣装置作用是当母线电源因故障停电或欠压后再恢复时，防止大功率异步电机自起动引起故障扩大的。从上述丹江电厂厂用电400V系统低压开关失压脱扣装置配置情况看，存在不合理的地方。不利于丹江电厂厂用电400V系统稳定运行。

2.1扩大停电范围 影响厂用电系统供电可靠性

因为大功率异步电机负荷开关（主要包括风系统中的空压机、排水系统的检修水泵等）已配置有失压脱扣装置，而再在其所挂接的母线上的进、出线电源开关重复配置失压脱扣装置，会造成400V厂用电系统在运行过程中因上一级电源故障跳闸或系统故障瞬时欠压后，在大负荷开关失压脱扣动作跳闸的同时，母线上的进、出线电源开关也因失压脱扣动作而跳闸，直接扩大了停电范围。

事例一2009年2月13日，检修人员在检查厂用电400V系统的上一级电源—6kV的Ⅰ段母线的电压互感器1LYH时，因接触不良，造成6kV的Ⅰ段母线的进线电源开关跳闸引起母线瞬间失压，虽然6kV系统备用电源自动投入装置动作使6kV的Ⅰ段母线电压恢复，但由于瞬间失压，引起6kVⅠ段母线所挂接的下一级400V系统的母线进线电源开关421K、423K、425K失压脱扣装置动作跳闸，从而造成400V系统1PⅠ段、2PⅠ段、3PⅠ段母线均失压，进一步引起400V出线电源开关411K、413K、414K、416K和大负荷空压机电源开关因失压脱扣装置动作跳闸，使运行机组的动力盘电源消失，影响机组及其辅助设备的安全运行。

事例二2005年9月25，丹江电厂机组正常运行时，因110kV系统一条馈电线路发生两相接地短路故障，继电保护动作切除故障，故障持续时间约80ms。因外部短路故障造成110kV系统母线瞬时低电压，波及厂用电系统瞬时低电压，引起400V系统的母线进线电源开关421K、423K、425K失压脱扣装置动作跳闸，使 400V系统1P的Ⅰ段、2P的Ⅱ段、3P母线均失压，进一步引起400V出线电源开关411K、413K、414K、416K和大负荷空压机、检修水泵电源开关因失压脱扣装置动作跳闸，使运行机组的动力盘电源消失，开关站站用交流电源全停，严重影响了机组及其辅助设备的安全运行。

从笔者统计数据中，象以上两起典型事例的情况发生多起，从中可以看出，无论是厂内故障还是厂外故障，一旦引起厂用电系统母线失压或低压，在保护动作切除故障和备用电源投入恢复母线电压的过程中，因瞬时低电压，仍造成所有配置有失压脱扣装置的开关跳闸，扩大了停电范围。

2.2 削弱厂用电备用电源投入装置的作用

为保证厂用电系统供电连续性和可靠性，丹江电厂6kV系统及挂接的下一级400V厂用电系统均装设有备用电源自动投入装置。但由于厂用电400V系统母线的进、出线电源开关均配置有失压脱扣装置。一旦因故障造成母线失压或因系统外部短路故障造成母线欠压，将使母线上的失压脱扣开关瞬时动作跳闸，备用电源自动投入装置动作后恢复的只是空母线，其所带的供电负荷均跳闸失电，不能满足供电的连续性和可靠性，削弱了厂用电备用电源投入装置的作用。

2.3 增加事故处理时间，延迟设备恢复送电

电力系统事故处理原则是尽快隔离故障和恢复设备送电。但由于厂用电400V系统母线的进、出线电源开关均配置失压脱扣装置，一旦发生故障使母线失压或欠压造成开关跳闸，将扩大事故停电范围，增加了运行人员的操作，增加事故处理时间并延迟了设备恢复送电。

3.正确配置厂用电400V系统开关失压脱扣装置，提高供电稳定性

鉴于丹江电厂厂用电400V系统开关失压脱扣装置配置的不合理对供电稳定性的不利影响，2011年3月，丹江电厂对其进行了合理配置，解除厂用电400V系统母线的进、出线电源开关的失压脱扣装置，保留大负荷异步电机开关的失压脱扣装置。这样既防止了故障时大负荷异步电机自启动有可能造成故障扩大的风险，又确保了厂用电系统供电稳定性。据笔者统计2011年3月以来数据看，发生1次厂用电开关故障使400V系统母线失压，8次系统外部故障引起400V系统母线瞬间欠压。都仅仅使空压机、检修水泵等大负荷异步电机开关因失压脱扣装置动作跳闸，即保护了设备，又大大缩小了停电范围，保证了厂用电系统供电的连续性和可靠性。

4.结论

解除电源开关失压脱扣装置前后两起类似故障比较

电源开关范文第9篇

火电厂中，厂用电的安全可靠直接关系到发电机组电厂乃至整个电力系统的安全运行。厂用电快切装置是实现发电厂厂用母线电源快速切换的关键设备。在事故情况下，厂用电系统安全快速切换对减少事故损失，保护人身与设备安全至关重要。火电厂厂用电高压电动机的容量大且数量较多，当厂用电源中断时，由于高压电机及负载的机械惯性，电动机将维持较长时间继续旋转，且将转变为异步发电机运行工况，因此厂用电母线在一段时间内会维持一定的残压并缓慢衰减，频率也会随着转速降低而缓慢下降。在厂用电源中断瞬间，母线残压的衰减量还不大，但残压与备用电源电压的矢量角差已开始拉开，如果备用电源投入的时机不当，将产生很大的冲击电流，直接作用于电动机，这不但影响了电机的使用寿命，甚至可能导致切换失败造成厂用电中断，其后果是十分严重的。因此，厂用电切换必须根据系统的残压衰减特性，选择合适的切换时机。根据实际运行经验得出，为保证厂用电的成功切换且不产生大的冲击电流，备用电源断路器最合适的合闸时刻是厂用母线残压与备用电源电压的相角差不超过30°，即厂用电系统切换全过程在100ms以内。下面以某火电厂为列，简单介绍一下厂用电快切装置在火电厂中的应用。

一、装置介绍

某厂6KV快切装置使用的是ABB的SUE3000。它用于6KV厂用工作电源母线与备用电源母线间的电源切换。该厂厂用电快切装置在设计上采用串联切换，即当工作电源开关跳开后，备用电源开关合闸被允许。（通过工作电源开关的辅助接点控制备用电源开关的合闸回路），同样工作电源开关合闸，也必须在备用电源开关分闸后，原理同前。

快切装置启动后有三种可选动作方式：即快切、残压切换、慢切，以提高厂用电切换成功率。装置启动后首选快切，需要的条件是工作母线的残压必须大于70%UE，并且经过同期鉴定，任一条件不满足则改选残压切换，残压切换的条件是（40%～70%）UE，也必须经过同期鉴定，如果任一条件不满足则选慢切，这时母线电压约在20%　UE以下，不需经过同期鉴定。

其厂用电快切装置根据启动方式分为手动启动、保护启动、自动启动，即具有正常情况下备用电源与工作电源之间双向切换功能，事故或不正常情况下工作电源向备用电源切换的功能，手动启动为手动启动快切系统，跳开工作电源开关，合上工作电源与备用电源间母联开关（母线故障则快切拒动）。保护启动为当保护动作跳开工作电源开关，快切系统合上母联开关，自动启动为当机组负荷降至30MW时，快切系统动作跳开工作电源开关，合上母联开关。运行人员在CRT上完成从工作电源切换到备用电源或备用电源切换到工作电源的双向切换。

逻辑图见下，切换方向CB1至CB2

参数设置：

相位比较器的正常数据：

额定电压　UN 100V

频率　50Hz

最大连续电压　1.3×UN

设定值：

滑差监视0.5-2.5Hz（0.5Hz/单位）

电压监视50-100%　UN

相角监视20%

残压40%　UN

慢切2S

输出接点：

最大关合电压　48V

最大关合电流　1A

最大切断容量　30W

二、运行及事故情况下的注意事项

影响厂用电切换的主要因素有开关条件、切换方式、切换装置、系统结构和运行方式及故障性质。为能成功地进行厂用电系统的切换，必须具备以下3个条件：

（1）应具备源于同一系统的两个独立的供电电源：工作电源和备用电源。正常运行情况下两个电源电压之间允许有一定的相角差，但一般不宜大于20°。

（2）快速断路器。少油式断路器因其合分闸时间较长，不适合应用于厂用电系统的切换，目前广泛使用的真空断路器，其合、分闸时间一般在40～80ms左右，均适用于厂用电系统的切换。该厂使用的是VD4型真空断路器，其合闸时间约70ms，分闸总时间约60ms。

（3）发电机组和厂用工作电源应配备快速动作保护。　快切装置在正常运行时，应注意以下几点：①每班接班后应对快切装置进行检查，应无报警，无故障信号。②每班应对快切装置进行试验，通过试验检验快切装置及通道是否正常。（试验期间，如遇事故，装置自动退出试验转至事故切换状态。）

快切装置在事故情况时，应注意以下几点：①事故情况下，切换成功后，应检查母线电压是否正常，保护动作情况以及母线上所带负荷的供电情况。②事故情况下，装置动作但备用电源开关拒动，可手动抢合备用开关一次，不成功应立即工作电源开关跳闸原因及开关拒动原因，尽快恢复备用电源开关。如工作电源开关确属人员误碰，可立即合上工作电源开关。③事故情况下，工作电源开关跳闸而快切装置没动作，应尽快检查保护的动作情况及快切装置未启动原因，如确定快切装置应动作而未动作，可手动抢合备用电源开关一次。在处理以上事故情况下快切装置可能出现的问题时，犹需注意的是，备用电源开关不能随意抢合，只有确定工作电源开关跳闸原因是非电流型保护动作时，即快切装置未被闭锁。

快切装置闭锁的原因有：PT小车摇出；工作和备用电源开关全合或全分；装置自检异常或故障；母线故障保护动作；母线PT断线；分支过流保护动作；备用电源失去；外部出口闭锁；装置切换完毕未复归。

三、运行中出现的事故分析

事例1：某日晚，在机组停机操作过程中，某段厂用电切换装置来回反复切换约30次，中止动作。电气检修人员随即对快切回路进行了详细检查，并未发现故障原因；因当时停机时间紧，随即再次尝试进行切换操作，结果切换正常。

分析：运行人员发出启动切换指令后，由于某种未知原因（通讯或模件故障、厂用电快切装置故障或输入信号中间继电器卡）造成“快切切换命令始终存在”，即当工作段母线两路电源开关上口电压均满足切换条件且切换命令一直保持时，快切装置就会自动来回切换，直到命令消失或切换条件不满足才会停止。运行人员应根据情况进行适当干预，防止开关频繁动作损坏，并做好厂用电失电的事故预想。以后若遇类似异常且长时间切换不停止，在确认切换时间间隔足够后，　当切换到备用开关运行，工作电源开关热备用后，一人在盘前监视，一人在切换装置前准备好，通过口头喊话，停用故障段厂用电快切装置操作电源，使异常切换终止，避免长时间切换损坏设备。

事例2：某日某机组母线工作段进线开关跳闸，快切装置未动作，备用电源开关未自投，造成该段母线失电，检查保护为母线失灵保护动作。

分析：对于失灵保护动作条件及备用开关CRT上合不上原因分析如下：

该厂母线配置失灵保护，任一开关失灵保护动作条件为：①开关在合闸位；②保护动作并保持；③开关在运行位置。当以上条件全部满足时，母线上任一开关拒动将启动失灵保护，跳进线开关，闭锁高压快速切换装置备用开关自投，所以该段母线失电后。开关室就地检查保护，发现进线开关无保护动作，进线PT柜母线失灵保护动作。经对该段母线停电后，测母线三相对地绝缘良好，相间无短路现象。CRT上释放备用开关合闸条件，发现备用开关合不上，就地对备用开关柜检查发现有故障告警信号，且复位不掉。后经试验发现在PT柜断开控制电源MCB小开关后，备用开关故障告警信号方可复位。CRT手动启动快切装置合备用开关成功，检查高速切换装置各运行指示灯状态正常。以后再遇类似情况，应首先考虑到在母线保护故障情况下快切装置被闭锁的条件，尽量缩短事故处理时间。

四、结论

厂用电切换的快速性和可靠性对于现代大型机组而言是极其重要的，尤其是事故情况下的自动快速切换。因为电动机启动电流倍数与备用电源切换时间有关，断电时间越短，相应自启动电流倍数增加越不显著，快速切换的成功率越高。另外，快速切换厂用电源还可以减少厂用电负荷的丢失，缩小事故范围，缩短跳闸后机组的重新启动时间，是体现大型机组运行可靠性的一项重要指标。厂用电的安全可靠直接关系到发电机组电厂乃至整个电力系统的安全运行。厂用电快切装置是实现发电厂厂用母线电源快速切换的关键设备。在事故情况下，厂用电系统安全快速切换对减少事故损失，保护人身与设备安全至关重要。

参考文献：

[1]ABB　SUE3000厂用电快速切换装置用户手册

[2]侯书海.火电厂厂用电切换新理念的分析及应用

作者简介：

电源开关范文第10篇

【关键词】循环流化床 备用电源 快速切换装置 双向快切功能 优化改造

0 前言

发电厂中，厂用电的安全可靠直接关系到发电机组、电厂乃至整个电力系统的安全运行。以往厂用电切换大都采用工作电源的辅助接点直接（或经低压继电器、延时继电器）起动备用电源投入。这种方式未经同步检定，电动机易受冲击。合上备用电源时，母线残压与备用电源电压之间的相角差已接近180°，将会对电动机造成过大的冲击。若经过延时待母线残压衰减到一定幅值后再投入备用电源，由于断电时间过长，母线电压和电机的转速均下降过大，备用电源合上后，电动机组的自起动电流很大，母线电压将可能难以恢复，从而对电厂的锅炉系统的稳定性带来严重的危害。

微机型备用电源快速切换装置是专门为解决厂用电的安全运行而研制的。采用该装置，可避免备用电源电压与母线残压在相角、频率相差过大时合闸而对电机造成冲击，如失去快速切换的机会，则装置自动转为同期判别或判残压及长延时的慢速切换，以利于重要辅机的自起动，提高厂用电切换的成功率。

1 微机备用电源快速切换装置的优化改造

一般的备用电源快速切换装置在事故切换时只有单向切换，即由工作电源（高厂变）切换至备用电源（启备变），无法实现备用电源（启备变）切换至工作电源（高厂变）。停机时，当负荷降到30%时就要将工作电源切换至备用电源运行，如备用电源在停机这段时间发生故障，厂用电源是无法自动切换至工作电源。对于循环流化床锅炉，失去了6KV电源，风机和给水泵将无法运行，700℃的床温会使汽包水汽加速蒸发，造成锅炉干锅，严重影响锅炉寿命。对于循环流化床的生物质电厂来说，由于机组启停次数多，增加了锅炉干锅的风险，因此，厂用电实现双向切换尤为重要。

我厂根据本厂循环流化床锅炉的特性，出于安全考虑，于2013年9月将原来使用的国电南自WBKQ-01B微机备用电源快速切换装置升级为WBKQ-01C微机备用电源快速切换装置。原来使用的微机备用电源快速切换装置WBKQ-01B不具备双向切换功能，根据需要将微机备用电源快速切换装置由单向切换改为双向切换，现更换的产品为国电南自升级型的WBKQ-01C。

WBKQ-01C型微机备用电源快速切换装置在WBKQ-01B基础上进行了软硬件功能升级，快切装置保护屏原来跳合工作和备用电源开关的保护压板保持不变，在启备变保护屏和快切装置屏增加了如下功能回路：保护启动ⅠA和ⅠB分支快切回路、跳061、062开关回路；保护启动ⅡA和ⅡB分支快切回路、跳063、064开关回路，另外分别增加了061、062、063、064开关保护启动分支快切回路。

2 改造前后的微机备用电源快速切换装置性能比较

原WBKQ-01B微机备用电源快速切换装置跟其他微机备用电源快速切换装置一样可实现以下功能：正常情况下实现工作电源与备用电源之间的双向切换，既可从工作电源切向备用电源，也可从备用电源切向工作电源；事故、非正常（母线低电压、工作电源开关偷跳）情况下只能实现工作电源切向备用电源之间的单向切换；各种切换均有相位差和电压差的同步检查功能。

WBKQ-01C型微机备用电源快速切换装置除了具备WBKQ-01B微机备用电源快速切换装置功能外，还具备事故、非正常（母线低电压、工作电源开关偷跳）情况下实现工作电源与备用电源之间的双向切换功能，即可从工作电源切向备用电源，也可从备用电源切向工作电源。以#1机组厂用电为例：如工作电源开关611（或621）在工作位置，则先跳开工作开关611（或621），后合备用开关061（或062）；如备用电源开关061（或062）在工作位置，则先跳备用电源开关061（或062）；后合工作电源开关611（或621）。

要实现高厂变和启备变互为备用状态，运行方式必须要求#1高厂变、#1启备变均处于充电状态（一台运行，一台明备用），即801、1107、670开关在合位，刀闸061a、062a在合位。

通过对WBKQ-01C型微机备用电源快速切换装置的切换试验，该装置完全具备事故、非正常（母线低电压、工作电源开关偷跳）情况下实现工作电源与备用电源之间的双向切换功能。

3 结论