井楼油田一区Ⅲ5.6层边水淹区潜力分析及挖潜对策研究

【前言】井楼油田一区Ⅲ5.6层边水淹区潜力分析及挖潜对策研究由文秘帮小编整理而成，但愿对你的学习工作带来帮助。1.2 油藏特征 一区主要含油层系为Ⅲ5.6、Ⅲ8.9、Ⅳ1.3、Ⅳ11等层，其中Ⅲ5.6层埋深102-266m，属特浅型油藏，油层物性好，但非均质程度高，平均孔隙度为32%，渗透率1.67μm2，原始含油饱和度65-75%左右，渗透率级差大，并且具有油层越厚非均质越严重的趋势。 原油粘度高...

摘 要：本文通过对Ⅲ5.6层水淹区剩余油监测资料分析研究，从平面上、纵向上对边水淹区进行挖潜，有针对性的制定了组合注汽、氮气吞吐、氮气辅助热处理、泡沫调剖、潜力油井扶产及低效井调层回采等挖潜对策，提高主力油层Ⅲ5.6层采收率，进一步改善油藏整体开发效果。

关键词：井楼一区Ⅲ5.6层 边水淹 剩余油监测 挖潜对策

1 边水淹区油藏地质特征及开发现状

1.1 地质背景

井楼油田一区构造上属于泌阳凹陷西斜坡带的井楼背斜。该背斜是一个北西走向，西南翼被断层切割的长轴双高点半片鞍形复式背斜。背斜轴线在楼127和楼1503井连线上。背斜轴向141°，向东南方倾没，倾角6°左右；北东翼地层倾角约11°，南西翼被断层切割。构造闭合度180m，闭合面积约2km2。在改背斜上，发育着五条断层，对一区的油水分布具有控制作用 。

1.2 油藏特征

一区主要含油层系为Ⅲ5.6、Ⅲ8.9、Ⅳ1.3、Ⅳ11等层，其中Ⅲ5.6层埋深102-266m，属特浅型油藏，油层物性好，但非均质程度高，平均孔隙度为32%，渗透率1.67μm2，原始含油饱和度65-75%左右，渗透率级差大，并且具有油层越厚非均质越严重的趋势。

原油粘度高，纵向上呈浅稠深稀分布，Ⅲ5.6层油层脱气原油粘度为50000mPa.s，属于超稠油，深部Ⅳ-Ⅴ油组为5700-38000mPa.s，属于普通稠油Ⅱ类和特稠油。油水界面复杂，各小层均有其独立的油水界面，且边水活跃。

1.3 水淹区开发状况

井楼油田一区于1987年开展单井蒸汽吞吐试采，1988年进行规模化推广应用，1996年进行井网加密调整，2001年进行完善调整和特薄层难采储量的开发。Ⅲ5层动用含油面积1.604km2，动用地质储量224.08×104t；Ⅲ6层动用含油面积1.266km2，动用地质储量253.08×104t；Ⅲ8-9层动用含油面积0.89km2，动用地质储量227.43×104t。

截止2012年9月，水淹区边水影响油井共48口，含油面积0.4 km2，水淹储量78.1×104t，目前水淹区地层压力为0.5MPa，仅为原始地层压力的22.7%，平均单井吞吐周期达到12，平均采出程度为30.5%。

2. Ⅲ5.6层边水淹影响因素及特征

2.1 Ⅲ5.6层边水淹影响因素

2.1.1 降压吞吐开发，油藏内部压力下降

特超稠油原油粘度高，油层物性好，油层胶结疏松，渗透率高，一般在1-5μm2，注蒸汽吞吐降压开采，采注比一般在1.0以上，油层内部压力下降幅度大，多次吞吐当油层内部压力低于边水压力时，边水逐渐内推，起着补充能量作用，最终导致边水推进。

2.1.2 原油粘度越大，油水流度比越高，水淹速度越快

特超稠油油层温度下原油粘度在10000-80000mPa.s，多轮次吞吐开采后 ，油层内部压力下降，边水推进造成油井水淹，特超稠油原油粘度大，油水流度比高，边水推进速度较普通稠油快。

2.1.3 油层非均质严重，水淹程度差异大

井楼一区Ⅲ5-6小层属于扇三角洲平原分流河道沉积，分选差，粒度较粗，油层层内和层间非均质严重，剖面动用差异大。

2.2 Ⅲ5.6层边水淹特征

2.2.1 边水淹井水淹后能量充足，表现为液量高、含水高

统计水淹区2口井，日产液由11.3t/d上升至21.8t/d，上升了10.5t/d，含水由，61.5%上升至94.5%，上升了33%。

2.2.2 边水淹初期有一定增产效果

油井刚见边水，边水起着补充能量作用，油井产能短期内增加，随着吞吐生产时间加长，油藏压力进一步降低，油水流度比增大，边水推进速度加快，油井完全水淹，高含水低产油生产。

2.2.3 同样原油粘度下水淹后，厚油层纵向上非均质较为严重，主要是高渗层水淹，低渗层仍未水淹，薄油层一旦水淹，将整体水淹。

3. Ⅲ5.6层边水淹区潜力分析

3.1 Ⅲ5.6层边水淹区平面上潜力分析

3.1.1 边水淹区采出程度低及水淹过渡带油井占总水淹井数一定比例，有剩余油潜力可挖

井楼一区Ⅲ5.6层水淹区采出程度≤20%的油井有18口，占总水淹井数（48口）的38%，水淹过度带油井有15口，占总水淹井数（48口）的32%，为下步挖潜提供潜力基础。

3.1.2 边水淹区相邻油井汽窜带周围区域剩余油较富集，有剩余油潜力可挖

通过蒸汽吞吐油藏数值模拟发现，相邻几口油井间汽窜带周围区域剩余油较为富集，油井大部分油层段含油饱和度在65%左右，处于原始含油饱和度状态，一区Ⅲ5.6层水淹区汽窜严重，为利用汽窜能量驱替汽窜带周围区域剩余油提供潜力基础。

3.2 Ⅲ5.6层边水淹区纵向上潜力分析

井楼一区Ⅲ5-6小层属于扇三角洲平原分流河道沉积，分选差，粒度较粗，厚度较大，砂体内部常由多个韵律段组成，油层层内和层间非均质严重，剖面动用差异大，因此从纵向上分析，因储层物性差异大，高渗层因油层物性好，动用程度高；中低渗透层因物性差，动用程度较低。从一区Ⅲ5-6层水淹区19口油井剩余油监测资料，统计出油层剖面上弱淹厚度 70.6m，占总厚度的18.4%，未淹厚度94.9m，占总厚度的24.7%，因此可看出，纵向上剩余油潜力较大。

通过纵向上各小层采出程度图叠加后可看出，油层Ⅲ5层边水淹主要是沿主河道发育的Ⅲ53单层水淹，Ⅲ51-2层可再利用；水淹区Ⅲ6层边水淹主要是沿主河道发育的Ⅲ61-2单层水淹，Ⅲ63层可再利用。

4.Ⅲ5.6层水淹区下步挖潜思路及技术对策

4.1 Ⅲ5.6层水淹区平面上挖潜思路及技术对策

（1）对水淹区域及过渡带油井实施“三线”控制法挖潜，即确定一线排边水井，二线弱水淹井实施氮气辅助措施，保护三线未水淹井 ；

（2）筛选水淹区有潜力的长关井扶产并实施氮气辅助措施；

（3）利用汽窜对油井汽窜带周围剩余油进行驱油挖潜。

4.2 Ⅲ5.6层水淹区纵向上挖潜思路及技术对策

（1）优化注汽参数，采用短周期注汽方式进行开采；

（2）对于弱水淹井进行氮气吞吐或者氮气辅助热处理措施，可以提高油井周期吞吐效果并抑制边水推进速度；

（3）对于强水淹井进行氮气泡沫调剖措施，可封堵高渗层，挖潜低渗层潜力并抑制边水推进速度；

（4）根据硼中子测井资料，封堵强水淹层，单采中、弱水淹层；对可细分单层边水淹井：Ⅲ5层封堵水淹层Ⅲ53层，单采Ⅲ51-2层；Ⅲ6层封堵水淹层Ⅲ61-2层，单采Ⅲ63层；

（5）对于强水淹井根据油井各小层采出情况，进行层间轮换开采，改善开发效果。

5. 结 论

通过对井楼一区Ⅲ5-6层水淹区平面上及纵向上潜力分析，有针对性的提出了Ⅲ5-6油层水淹区下步挖潜思路，将有效加强水淹层治理，提高剖面动用程度，最大限度地提高储量动用，为井楼油田一区其它主力油层边水淹区的挖潜及综合治理提供经验，从而最终提高区块采收率。

参考文献

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