铁塔助理总结范文

铁塔助理总结范文第1篇

关键词：电网；高压输电线路；铁塔基础；设计

1 基础选型总体功能要求

输电线路是经铁塔各段基础型式的选择，是一个非常重要的研究方面，要结合所选地段地形、地质、水文等多种施工条件，在符合相关规定规范的情况下，还要尽可能减少工程开销。铁塔基础结构的设计要能保证线路安全、稳定地运行，为此必须满足以下几种功能要求：正常运行时必须具有良好的工作性能；正常施工或者运行时可能出现的多种情况都能承受；遇到突发事情发生时还能保持必须的最基本的整体稳定；日常的维护状况下要有足够的耐久性能。

2 输电线路铁塔基础型式分类

目前，电网高压输电线路铁塔基础型式主要有掏挖类基础和大开挖基础两种类型，其中掏挖类基础包括全掏挖基础和半掏挖基础两种型式；大开挖基础可以细分为斜插式柔性基础、斜插式刚性基础和偏心直柱刚性基础三种型式。其中，掏挖类基础比较适合山区及平丘地段的铁塔基础设计，而大开挖基础一般可以应用在各种类型的地段中。

2.1 掏挖类基础

掏挖类基础分为全掏挖和半掏挖两种型式，这两种型式的优点比较多，具体有：节约模板，钢材使用量也比较小，开挖土方量少，并且整体施工过程相对简单，可以在很大程度上节省经济投入。其中，最大的特点就是能够在充分利用地基原状土的力学性能的基础上，显著提高铁塔基础的抗倾覆承载和抗拔能力。

2.2 大开挖基础

2.2.1 大开挖基础各种型式的经济与技术比较

大开挖基础的型式比较多，按照不同的标准可以分为不同的类型，如：按基础对地基的影响可以分为偏心和轴心基础；按照基础主柱的形态可以分为斜柱与直柱两种基础类型；按照基础本体受力状态则可以分为刚性与柔性两种基础类型。

偏心基础的特点是铁塔基础中心部位坐落在塔腿主材的延长线上，这样就可以在很大程度上缩减基地边缘的应力，进而节约工程用料，减少工程经济投入。由此可知，偏心基础相对于轴心基础来说使用的更广泛，优点更多。偏心直柱刚性基础在经济上的投入不如斜插式柔性基础优越，但是其明显低于直柱柔性基础经济投入。而斜插式刚性基础在遇有地下水的地质条件时则明显优于斜插式柔性基础。

斜柱的最大特点是，斜柱与塔腿主材的坡度相同， 作用在主柱正截面上的弯矩减少了， 同时使主柱的配筋和截面尺寸相应的减少，从而材料得以节省。因此， 斜柱柔性基础胜于直柱柔性基础。由于在终端塔及转角塔配筋施工时，基础顶面需要预偏， 当转角度大于三十度，预偏值较大，这时，就难计算准确插入角钢的预偏值。另外， 采用斜柱基础，用塔脚和底脚螺栓相连接， 则需要火曲底脚螺栓， 受力性能及加工的质量就难以得到保证。

2.2.2 大开挖基础型式选择分析结论

斜插式柔性基础，指将铁塔基础的腿部直接插入基础主柱， 一直延伸到基础地板，其中基础的端部可以用短角或锚钉钢锚固牢固。这种基础一般多用在自立式直线型塔及0～30°转角塔工程当中。这种铁塔基础主材部分产生的内力是直接传递到基础地板之上的，并不是作用在主柱顶上，所以，斜插式柔性基础非常节约材料。当基础部分压力下时，主材的内部力多穿到基础地板的中心部位，传递过程中产生垂直分力作用于基础底板中心，水平方向的分力则由土抗力承受。基础地板部位的弯矩来自于塔腿斜材的水平力，地板配筋不用太大，因为弯矩值相对于直埋台阶式基础来说小很多。基础上拔的过程中，铁塔主材作用力的承受部位是斜插式的主角钢，这中情况的配筋计算一般情况下按通常的构造就可以满足基本要求，只计算斜材的垂直和水平分力即可。斜插式基础与台阶式基础相比，虽然增加了插入角钢量，但是却省却了底脚板和地脚螺栓部分的重量。总而言之，斜插式柔性基础主要的力是直接传递到地基中的，这样既可以充分利用侧向土抗力，能够增强基础的整体稳固性和强度，还能够在很大程度上节省工程用料，降低经济开销。当遇有地下水，或者需要考虑土的浮容重时，应该选择更加合适的斜插式刚性基础。

3 山区地方高压输电线路铁塔基础设计分析

根据不同的地形和地址段岩土分布及岩性特点，综合分析各种基础铁塔上部的架构规划，共总结探索以下几种基础铁塔型式：（1）岩石嵌固式基础：它是人工掏挖成型的，这种形式的优点非常多，主要有能够充分利用岩石自身的强度抵抗基础外荷载，混凝土、钢材等工程中的用料量比较小，相对的运输量也不大，可以在很大程度上节省经济开销，而且方便工程施工。这种基础进行设计时，要根据要求严格规定基面开方，这样既可以减少基面的开放量，又能够有效防止水土流失。（2）斜插式柔性基础：一般情况下，0～30°的耐张转角塔、直线塔，并且地质条件属于平原地区黄土状粉土的地段比较多选择这种基础。（3）台阶式刚性基础：和斜插式柔性基础适用地质条件差不多，而且铁塔转角度数更高（多大于30°）的耐张转角塔更适用这种型式。（4）直柱柔性基础：这种基础是大开挖基础类型中的一种，使用的地址条件主要有：不容易掏挖成型的强风化岩石、丘陵气度黄土状碎石土和粉土。

4 结语

高压输电线路铁塔基础的设计要全面考虑当地的地质水文条件，在基础上要做好细致的分析及研究，挑选适当的铁塔基础型式。这样不仅可以降低工程投资的成本，并且输电线路可靠、安全、有力的运行还可以得以保证。

参考文献

[1] DL/T5092-1999.110～500kV架空送电线路设计技术规程[S].

[2] SDGJ62-84.送电线路基础设计技术规定[S].

铁塔助理总结范文第2篇

关键词 山区；基础选型；斜柱式基础；优化设计

中图分类号：TM753 文献标识码：A 文章编号：1671—7597（2013）032-106-01

送电线路工程铁塔基础的规划设计必须坚持安全可靠、经济合理、保护环境的原则，根据线路的地形地质条件、塔型规划、施工条件等，综合考虑基础型式和设计方案。送电线路因其距离长、跨越区域大、沿线地形地质条件复杂多变、设计和施工时需考虑的边界条件较多，且基础主要受上拔及稳定性控制，与其他建筑物基础主要受下压稳定性控制不同，因此送电线路基础设计可借鉴的经验和资料较少。笔者通过对工程实践经验的总结，针对山区送电线路的特点，提出铁塔基础选型的原则，并对经济效益较好的斜柱式基础的优化设计进行分析。

1 送电线路铁塔基础类型

铁塔基础类型经过多年的发展，逐渐形成一些较为成熟的设计方案，在工程实践中也具有良好的推广应用。按其承载力特性大致可分为两大类别，即原状土基础和回填土基础，其中原状土基础可分为掏挖基础、岩石基础、桩基础等，回填土基础可分为混凝土台阶基础、钢筋混凝土板式基础、装配式基础等。

2 山区常用基础类型对比

鉴于山区地基承载力较高、地下水位较低，综合对比以上基础类型，结合工程实际，山区铁塔基础主要使用以下两种基础型式：掏挖基础、钢筋混凝土板式基础，其中钢筋混凝土板式基础根据地形条件、受力大小细分为直柱式和斜柱式。

2.1 斜柱式基础特点及优势

斜柱式基础其特点是基础结构合理，基础主柱中心线与铁塔主材坡度一致，插入角钢或地脚螺栓沿基础主柱轴线插入基础，从而减小了铁塔对基础主柱和底板的偏心弯矩，缩小了基础尺寸，也相应减小了基础主柱和底板的配筋，地基应力分布比较均匀，受力合理，技术经济指标较好。与直柱式基础相比，在相同条件下，可节约混凝土约15%，钢材约25%。

2.2 掏挖式基础特点及优势

掏挖式基础与回填土基础相比虽然混凝土用量指标稍高，但基础钢筋用量有所节省，且施工开挖面积大大减少，能有效地降低基坑土方开挖量，减少施工弃土对自然地表的破坏。同时，掏挖式基础利用原状土的抗剪切性能，充分发挥原状土的特性，具有良好的抗拔性能，能节约材料，降低造价。另外，该型式基础在浇制混凝土时不用支模及回填，使施工更加方便，降低了施工费用，加快了施工进度。对于山区地质条件为硬塑态粘性土的情况，掏挖式基础可大量应用于受力较小的直线塔，而对于承爱长期荷载较大的转角塔和终端塔则不经济。

以上两种基础型式均可根据塔位地形调整基础主柱露头高度，配合铁塔长短腿，更大限度的保护自然环境，减小因土石方开挖造成的水土流失。

3 斜柱式钢筋混凝土基础优化设计

铁塔基础设计时，应根据受力大小、地质特点，规划相对经济合理的基础类型，在同种基础类型中应使材料用量最省，以达到节省投资、加快施工进度的目的。在承受同一荷载的情况下，影响铁塔基础尺寸的主要因素有地基承载力、地下水位、倾覆稳定要求，因此不同铁塔基础类型最佳埋深、底板宽度应根据受力大小、地质条件进行优化确定。送电线路铁塔基础受力有其特殊性，主要受上拔及倾覆稳定控制，因此加大基础埋深，充分利用土重抗拔，能大大减小底板尺寸，节约混凝土用量。

下面对110 kV～220 kV工程中实际使用较多的斜柱式钢筋混凝土基础的尺寸、材料等方面进行优化说明。

3.1 基础主柱优化

《架空送电线路基础设计技术规定》中关于基础主柱截面尺寸的规定是：“柱的截面尺寸不宜小于450 mm”，对于采用塔脚板进行连接的，还应满足塔脚板的宽度及地脚螺栓端部锚固件的宽度。通过对110 kV～220 kV常规输电线路铁塔所用塔脚板尺寸及地脚螺栓型号进行统计得出，基础主柱宽度不宜小于500 mm。

3.2 基础埋深优化

对于斜柱式基础而言，基础埋置深度越大，越能抵抗铁塔传给基础的上拔力，而且山区塔位的基础埋入土中越深，表层土的破坏对基础的稳定影响越小。基础临界埋深的确定除应满足《架空送电线路基础设计技术规定》中的要求外，还应借鉴其他设计、施工单位的设计、施工经验。

3.3 基础底板优化

基础底板优化包括底板宽度及厚度的优化，底板宽度与厚度不仅要满足《架空送电线路基础设计技术规定》中关于钢筋混凝土板式基础对台阶宽高比的规定（宽高比不小于1.0且不宜大于2.5），还应结合地基承载力、受力大小、埋置深度等进行优化确定。根据土重法计算原理，基础底板上平面展开角对基础尺寸影响较大，因此该角度不宜小于45度，但如果该角度过大，会造成基础下底板形成尖角，给施工带来困难，因此推荐采用45度作为基础底板上平面展开角。

通过计算对比混凝土用量、土石方开挖量，基础底板宽度推荐按0.5～0.7倍基础埋深进行确定。底板宽度确定后，可按以下四个条件确定底板厚度：①《架空送电线路基础设计技术规定》中关于基础底板最小厚度的要求；②满足基础底板抗冲切要求；③满足关于板式基础对宽高比的规定；④基础混凝土用量与钢筋的比重。

3.4 基础主柱配筋优化

基础主柱配筋应结合受力大小、出露高度、截面尺寸进行确定，优化钢筋直径与间距。钢筋间距首先应满足构造要求，其次规划同一系列基础时应力求间距相近，以使同一系列基础用料均衡，达到优化配筋的目的。通过计算对比分析，结合工程实践，110 kV～220 kV常规铁塔基础主柱钢筋间距在80 mm～120 mm范围内相对经济合理。

3.5 基础底板配筋优化

对于斜柱式基础而言，基础底板弯矩较小，底板配筋一般均由构造控制。由基础底板优化一节可知，基础底板截面为梯形状，故在进行构造配筋时，应分别采用上、下底板宽度进行配筋，这样不仅可让上、下底板钢筋间距相近，而且可以节约钢材。通过计算对比分析，结合工程实践，110 kV～220 kV常规铁塔基础底板钢筋间距在120 mm～160 mm范围内相对经济合理。

4 结论及建议

笔者通过计算对比分析，并结合工程实践，对山区常规铁塔基础的选型原则进行了论述，并针对经济效益较好的斜柱式基础提出了优化设计的方法及步骤。在工程实际应用中，应因地制宜的进行基础型式的选择，充分发挥掏挖式基础、斜柱式基础在不同地质条件下的优势，从而达到缩短工期、节约投资、保护环境的目的。

参考文献

[1]DL/T 5219-2005架空送电线路基础设计技术规定.

[2]GB 50007-2011建筑地基基础设计规范.

[3]电力工程高压输电线路设计手册（第二版）.

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铁塔助理总结范文第3篇

关键词：荷载取值 选材 高强钢 结构优化

1 国内高强钢使用情况

目前国内输电线路铁塔材料强度等级一般采用Q235和Q345两种钢材，等肢角钢规格从L40X3到L200X24，单肢角钢的承载力最大可到2100kN左右。这两种钢材在国内加工技术已比较成熟，质量稳定性好，强度离散度低，基本满足了多年来500kV及以下各等级一般线路建设的需求。随着近年来我国电网建设的快速发展，杆塔的荷载规模越来越大，由于Q235和Q345钢的屈服点较低，已越来越不适应建设的需要。500kV黄浦江吴淞口大跨越钢管塔首次使用了Q390钢取得了较好效果，国网750kV官亭―兰州输电线路示范工程的建设中，西北电力设计院和国电电力建设研究所作了大量前期调研和基础研究工作后首次成功采用了我国《钢结构设计规范》GB50017-2003中新列入的Q420强度等级钢材，经济效益显著，为我国输电线路建设中使用高强度钢材起了良好的开端。中冶集团建筑研究总院也对Q420的强度、焊接、抗冷裂、抗层状撕裂等性能进行了试验研究，效果良好。

2006年3月23日国家电网公司在北京组织召开了“高强钢应用设计技术”工作会，总结了我国电网建设中使用高强度钢材的经验，探讨了今后高强钢应用的发展方向和需要进一步研究的工作，为设计行业在铁塔选材上提高设计能力创造了技术条件。

2. 高强钢铁塔的经济性

同等规格的Q420角钢的承载力较Q345提高11%~23%，但由于应用范围所限，节约的钢量幅度要小一些。高强刚使用的合理范围是长细比较小的大规格主材，750kV官兰线施工图中JG2、JG3、DG1主材用Q420，与Q345相比节约7%~10%；建设中的我国第一条1000kV线路中也使用了Q420，节约材料5%~8%；本工程铁塔分别按照Q345和Q420选材，塔重相差5%~8%,个别塔型如ZGu325，选用Q420刚好可避免使用双角钢，节约材料在10%以上。考虑到Q420钢的价格因素，节约工程造价在3%~5%之间。用Q460高强钢选材能使铁塔耗钢量进一步下降3%―5%，但由于Q460钢在输电线路上尚无应用经验，需要进行一些相关的基础理论研究和构件试验以总结设计方法，因此本工程推荐采用Q420高强钢。

3构件断面形式

输电线路杆塔的构件断面形式一般有单角钢、双拼角钢、双拼十字角、四拼角钢、钢管和格构式断面。对受力较小的塔采用单角钢断面，随着荷载的增大单角钢承载力不能满足需要，国内一般采用双拼甚至四拼角钢断面，在大跨越塔上由于钢管风荷载体形系数小而更多地被采用，国外在大荷载塔上则广泛使用钢管结构。

4本工程材料和构件断面形式的选择

经计算分析，本工程铁塔主要构件的受力在1500kN―6000kN之间，拟订三种选材方案：方案一，主材用Q345角钢，直线塔要用到双拼角钢，转角塔要用到四拼角钢；方案二，主材用Q420角钢，大部分直线塔用单角钢转角塔用双拼角钢可满足要求；方案三，主材用Q345钢管，最大选φ450x16。

计算得出，方案一角钢Q345选材单基重量最重，方案三主材用钢管最轻。产品单价普通角钢最便宜，钢管最贵，高强钢介于二者之间，运输安装由于钢管塔单件重量大，工地运输费比前二者高。

由于圆管风荷载体型系数较角钢或组合角钢低很多，而回转半径又较角钢或组合角钢大，采用以钢管断面为主的选材方案可以使单基塔重比用主材Q420方案降低5%―8%，是一种优秀的选材方案，但由于目前还存在钢管材的价格较高，焊接质量不易保证等因素而不能采用。综合考虑成品价格和工地运输等因素后，采用方案二即主材选用高强钢(Q420)的直接费用最低。前面论述了高强钢在输电线路上已经有了成功的应用经验和一些基本的理论依据，因此本工程铁塔的材料选择方案确定为主材使用Q420角钢和组合角钢，其它构件用Q235和Q345角钢。一般节点板由于局部稳定和孔壁承压控制厚度，仍使用Q345钢,一些主要传力板如横担与塔身的连接板选用Q420。

5螺栓的使用

铁塔构件连接采用螺栓连接。

目前在500kV及以下线路中常用的螺栓4.8和6.8级螺栓。750kV官兰线路中也采用6.8级螺栓。在少量多回路铁塔和大跨越铁塔上使用了更高强度的8.8级和10.9级螺栓。从加工质量看，6.8级螺栓的质量已比较稳定，8.8级和10.9级螺栓由于使用较少，使用时要加强质量检测与控制。

螺栓选用最经济的方法是使所连接构件的孔壁承压承载力与螺栓的抗剪承载力相当。但由于构造要求和构件局部稳定的影响，这一原则并不能完全运用。

计算表明本工程直线塔选用6.8级螺栓不会引起节点板的额外增加过多，因此直线塔全部螺栓仍采用6.8级螺栓；转角塔上，节点螺栓较多，拟采用8.8级螺栓，可减少部分节点板的尺寸。

6双回路铁塔头部坡度优化

750kV双回路鼓型塔头部高度在30米以上，重量占较大比例。头部坡度的优化主要考虑各层横担布置方便，铁塔主材强度利用充分，铁塔总体变形协调等因素。选定直线塔头部最优坡度3.1%，转角塔头部最优坡度3.8%。

7铁塔身部坡度优化

塔身坡度的优化要综合考虑铁塔主材、斜材受力、基础作用力、铁塔整体刚度、塔基占地等因素。

塔身起于塔身上口至于根开，坡度由塔身上口和根开的相对尺寸决定。塔身上口过小铁塔变形大变坡点主材斜材受力不合理，塔身上口过大会导致铁塔重量增加。

在选定塔身上口尺寸后，随着坡度增大（铁塔根开增大），则主材内力、基础作用力减小，铁塔整体刚度增大，斜材倾角和内力发生变化和斜材长度增加；反之，主材受力加大，但斜材长度减小，基础作用力加大，其中存在最佳坡度优化解。塔身尺寸和坡度合理的塔型不仅重量降低，而且强度稳定、变形适宜、外观均衡。

为取得最优的塔身上口尺寸和坡度我们先根据以往工程实践确定一个塔身上口尺寸然后选取多个坡度优化计算最优解，反过来利用选定的优化坡度在变动塔身上口值优选，经过2―3次迭代可获得最优的塔身上口尺寸和坡度值。

试算比较得出，ZGu125直线塔塔身坡度为11%左右时塔重最轻，基础作用力随坡度增大而减小因而基础耗砼相应减少，综合考虑塔重、基础耗材和基础占地因素，ZGu125直线塔最优坡度11.5%―12.5%

8腿部设计的优化

塔腿设计中关于选材和强度方面的优化与塔身的优化方法相同这里不再重复叙述。这里重点论述高低腿设计。

作为铁塔与基面的结合部位，塔腿的优化主要考虑塔高调整的灵活性和铁塔适应基面地形的能力。

9结论

9.1 我国在单回路铁塔使用高强度钢材的经验和科研成果，铁塔长细比小于80的大规格主材选用了Q420等级高强钢，可使杆塔部分直接费用降低3%~5%。

9.2 塔头结构的优化是电气和结构的综合优化，导线布置与结构布置相互制约相互依从，优化结果表明二者协调塔型也是最经济的塔型。

9.3铁塔设计成可灵活调整塔高和长短的全方位高低腿，配合基础高低柱的应用，大大提高了铁塔对沿线场地不同地形地貌的适应能力，保护了西北地区脆弱的水土、生态环境。

铁塔助理总结范文第4篇

[关键词] 铁塔；应急加工；生产流程；放样；加工清单

[作者简介] 黄欢，广西送变电建设公司助理工程师，研究方向：输电线路技术，广西 南宁，530031

[中图分类号] TM75 [文献标识码] A [文章编号] 1007-7723（2012）11-0075-0003

2008年南方冰冻灾害导致的输电铁塔（下文简称铁塔）倒塌，输电线路中断的事故已经过去近五年了，在这期间，众多的学者、工程师研究出了各种应对冰冻雨雪天气的新技术，并取得了良好的效果。但近年恶劣天气频发，非正常中断的输电线路仍然不在少数，抢险救灾任务时有发生。抢险任务的第一步就是材料准备，对于导线、绝缘子串等标准产品而言，只要进行正常的储备调运，就可以做到随需而到，而铁塔由于自身的特殊性，其加工速度就成了直接影响整个抢险速度的关键。

一、预警机制及人员配制

2008年冰灾过后，各电网公司已经逐步建立健全了自然灾害预警机制及应急预案，作为广西电网公司应急抢修中心，送变电公司也成立了专门的应急队伍，确保电网的安全稳定运行。如果说健全的机制、完善的方案、强有力的领导是完成任务的支柱，那么员工的执行力就是支撑的基石。

我们对各个生产工序的人员进行优选，将技能水平高，工作质量稳定，劳动效率高，责任心强的人员列入编制重点培养。除了日常的培训以外，还明确分工，通过模拟演练，劳动竞赛等形式有意识地锻炼队伍，加强队伍建设，提高队伍战斗力。当出现突发状况时，他们将作为主力军，承担起主要生产任务，保证整个生产流程的顺利进行。

二、生产流程改进及优化

通过对生产流程进行改进，将部分工序提前或简化，以达到提高生产效率，缩短加工周期的目的。

（一）建立铁塔数据库，减少放样时间

铁塔生产企业在接到生产任务时，会按照“图纸放样—制作加工清单—加工—试组装—镀锌—包装—发运”的流程进行。图纸放样作为整个生产流程的第一步，其作用是将设计蓝图转化成为可供机台加工的零件图数据。图纸放样是一项较为繁琐的技术工作，将一种塔型成百上千的工件号放样完成需要2～5天，约占生产周期的20%～35%，对整个工期的影响可见一斑。

虽然铁塔属于定制设计的产品，但并不意味着所有的塔型都需要重新放样。事实上，通用图集及套用设计在铁塔行业属于常见现象，一个铁塔生产企业通过多年的图纸放样数据积累，可以通过比照的方法，找出曾经放样过的旧塔型，将生产流程中“图纸放样”这一环节所需要的时间减至最少。这个在日常生产中的经常能适用的技巧，在实际的应急加工中，却很少能派上用场。主要是因为受灾的铁塔大多设计、生产于20世纪七八十年代，当时计算机放样技术尚未普及，多采取手工放样，使得数据归类困难，加之年代久远，资料丢失等问题，造成了一些本不需要重新放样的塔型因为难以查询或者资料丢失等原因，而重新进行放样，极大地浪费了时间。

针对这种情况，我们成立了专门的小组负责开展了旧塔资料整理工作，并与新塔型一起，组成了速查数据库。现在，我们可以根据来图的电压等级、种类、塔型、高度、根开甚至是基础地螺间距中的一项或者几项进行快速查找，如果确定该塔已经存在于数据库中，则可以直接提取使用，省略了蓝图放样的时间，达到加快整个生产流程的目的。

（二）提前统计材料清单，争取备料时间

兵马未动，粮草先行。材料部门一般是按照生产计划进行原材料储备，平时常用的规格也会储备多一些。但假如某个规格的材料库存不足，需要用时才进行采购，无疑会影响后续的生产配套。

通常，材料清单是在加工清单制作完成后才统计出来的，这是因为加工清单中完成后，各个工件的规格、尺寸都已确定，各种材料的数量只需要进行分类、汇总就能得到。准确的材料清单，为材料的采购和储备提供了最为翔实的依据，但在紧急情况下材料部门备料时间仓促才是最突出的矛盾。我们可以在接到紧急任务的第一时间，按图纸提取所需的材料的大致信息并进行估算，获取所有涉及到的材料规格和数量，再与库存原材料进行对比，如果库存不足或需要使用特殊材料，也可以及时通过采购、材料代用等多种方式来解决问题，避免了因缺料造成的生产延迟。

在图纸放样前提取的材料信息虽然不能得到精确的加工数量，但对于材料部门备料而言，这些信息已经足够争取到1～2天的时间了。

（三）改变清单制作的方式，争取加工时间

加工清单通常是按照线路和塔型归类的，同一线路的相同塔型作为一本加工清单来编制，这样做的好处是有利于车间的批量加工与材料的分拣。但在紧急情况下，采取这种做法反而弊大于利。

1. 同一塔型的多基铁塔归入一份清单，或者一基铁塔的多个段别归入一份清单都会使得编制的时间变长。

2. 不同工件视其加工难度不同，耗时是有显著区别的，复杂工件自然要比一般工件的耗时要长，如果在同一份清单内同时下达加工任务，势必会造成复杂工件完成时间落后于其他工件，造成工期整体延长。

如何解决这些问题，使得在应急情况下，适度加大人力或物力投入就能取得事半功倍的效果呢？我们从设计图纸很容易了解到铁塔的结构特性，通常铁塔根据不同的高度，由几段或十几段组成，而前文提到的复杂工件，大多是指组焊件或铁塔变坡处的火曲件等加工难度较大、加工工艺较复杂的工件。针对这一特性及前文分析出的弊端，可以将清单编制的方法作如下改进：

（1）将一份加工清单依据铁塔基数或段别拆分成数份加工清单，化整为零，尽可能多地投入人员参与进来，缩短清单编制时间。

（2）对加工难度较大的段别或工件优先安排，从而为车间加工争取时间。

（四）运用技术手段，缩短试装检验时间

铁塔产品的检验是一项系统的工作，覆盖整个生产加工流程，其中试装环节需要的时间无疑是最长的。所谓试装是指铁塔在完成全部工件的加工后，进行卧式组立以实际检验全部工件的加工质量及配合情况。这项工作的重要性决定了我们不能为了节约时间直接取消或简化这一环节。因为无论加工速度多快，如果最终组立的时候出现了质量问题，对于整个抢险任务或者企业信誉来说，都将是不可挽回的损失。但我们可以运用一些方法，在保证质量的前提下，缩短检验所需要的时间。

1. 推广应用三维放样软件

目前，国内许多铁塔生产企业使用了TMA（Tower Manufactory Assistant）三维放样软件进行放样。TMA软件是国内首家基于自主平台的三维实体铁塔放样软件，具有简单易学、界面友好、三维实体显示“所见既所得”等诸多优点。与二维放样软件相比，运用三维放样查看空间碰撞、螺栓干涉等情况更为直观。我们引入TMA放样软件后，通过一段时间的培训、学习与应用，对软件的使用也积累了一些经验，放样质量有了明显的提高。

2. 对铁塔结构进行分类，定义难度系数，推行免试装制度

对结构比较简单，难度系数比较低的段别（如塔身与塔腿部分）免试装。免试装的段别在图纸放样后加强自检与互检，重点检查易出错的位置，同时，质检部门还要对免试装的段别进行抽检。

3. 对有难度的结构进行拼装

对于有一定难度的结构（如塔身与横担连接的部位，塔身变坡的部位等）进行局部拼装。将需要拼装的工件号及拼装的要求提前交底，重点检验，这一做法可以大大减少试装工作量。

4. 试装过程中的问题及时反馈及处理

技术负责人通常在试装完成后才会拿到书面问题记录，再对这些问题进行核查，给出处理方案。在紧急情况下，检验发现了问题，应第一时间通知技术负责人，或是安排专门的技术负责对试装过程实时跟进，做到边检验边发现边处理。这样，在试装完成的同时，问题也大都处理完毕了。

三、加强售后服务，完善资料归档

铁塔加工完成发运至工地，在组立过程中有可能会出现一些小问题需要现场进行处理。可以安排识图能力强、技术全面、经验丰富的售后人员到施工现场，及时对出现的问题进行处理，必要时还可以由售后人员将现场出现的问题通过图片、视频等形式反馈回厂，技术人员协助查找原因，提出解决方案，保证铁塔顺利组立。

工程结束后，还需要及时对整个加工过程中的资料收集整理，对反馈的问题进行记录、整改、归档，更新数据库以备日后查用。

四、结 语

铁塔助理总结范文第5篇

关键词：防雷设施；问题；整改

中图分类号：TU89 文献标识码：A

0 引言

山西省汾阳市防雷检测工作，从1991年起步至今有20多年的历史，20多年来防雷检测工作，从单一的烟囱、水塔、铁塔的检测到现在各行各业的各种建筑、构筑物、计算机房、易燃易爆场所的检测，从使用摇表到使用“4105”接地电阻测试仪，防雷检测工作逐步走向正轨道，为汾阳市经济建设和保障人民生命财产起到了重要的作用。

1 汾阳市2011年防雷现状及原因分析

20年来，虽防雷工作迅速发展，但由于多种原因汾阳市防雷设施仍然存在许多问题，且大多是重复出现。

2011年汾阳市共检测167个单位的防雷设施，检测覆盖率80%，有机关、企业、学校、易燃易爆场所的烟囱、水塔、楼房、铁塔、贮罐、计算机房、龙门架、加油（气）设施等735座（件），合格的548座（件），合格率75%，不合格的187座（件）占25%。合格率最高是龙门架、水塔、铁塔，合格率最低的是加油（气）设施。

1.1 龙门架、水塔、铁塔

龙门架检测32座，全部合格。主要原因是龙门架本身是金属且埋得较深较广。

水塔检测20个，全部合格。主要原因是水塔附近较潮湿，且人流较少，无人为损坏。

铁塔检测42处，全部合格。主要原因是铁塔安装时均设牢固的地网，且本身是金属构成。

1.2 楼房

检测楼房75座，合格74座，合格率99%。虽然合格率较高，但普遍存在一些不足：

1.2.1利用楼房主钢筋作暗敷引下线，部分不留检测点。

1.2.2明装引线大部分不设断接卡。

1.2.3部分明装引线虽然有断接卡，但由于锈蚀造成断接卡两头接触不良，接闪器接地电阻超标。

1.2.4楼顶安装的太阳能热水器部分未接地。

1.2.5天面霓虹灯、空调外机、射灯支架未作接地处理。

1.2.6电话线、电源线拴在避雷带或引下线上，主要出现在部分办公楼。

1.3贮罐

检测加油站、液化气站、化工厂、酒厂的各种易燃易爆气、液体贮罐202个，合格182个，合格率90%。不合格的主要表现在汽油、柴油临时明罐和二硫化碳的临时储罐的接地多不合格，甚至根本无接地。

1.4计算机房（包括电源）

共检测计算机房22处，合格15处，合格率68%，存在以下问题：

1.4.1一些单位没有综合防雷，只有一些简单的微机接地。

1.4.2接地阻值偏大。

1.4.3虽然有综合防雷措施，但经常发现UPS电池箱未作接地处理；

1.5烟囱

共检测各种烟囱171个，合格109个，合格率64%，存在问题主要表现在：

1.5.1引下线断开，主要出现在一些生产企业，原因是烟囱引下线地上1.7米到地下0.3米，未加保护，生产过程中被车辆挂断，又无人问津。

1.5.2接地阻偏大，甚至超出接电阻仪的最大量程。此类大部分出现在企业，主要原因是接地体离火源很近，高温烘烤土质干燥。

1.5.3铁烟囱不接地，主要出现在一些单位的铁烟囱直接座在水泥墩上，没采取任何接地措施。

1.6 加油（气）设备

检测加油（气）站48个，加油（气）设备共171套，其中合格74套，合格率仅为43%。加油（气）设备合格率低，存在问题主要表现在：

1.6.1加油（气）枪接地不良，原因是每天使用加油（气）枪，造成橡胶管壁内的接地网断开。

1.6.2总配电箱（柜）未安装SPD，大部分出现在未进行改造的加油站。

2 对策

2.1加强防雷宣传，提高社会整体防雷意识

利用各种媒体宣传防雷安全以及防雷减灾的安全知识，提高公众对防雷抗减的整体意识，赢得社会对防雷工作的理解和支持。另一方面，通过与行政部门的合作，依靠必要行政力量，建立日益完善的防雷系统，加大执法部门的执法力度，对于新建的防雷工程项目，必须严格设计审核，对于违规操作的公司，必须严格审查，在必要时候由法院等机关强制执行，打造规范的防雷市场。

2.2建立完整的检测体制，加强各部门间的合作

防雷的安全工作涉及多个部门的管理，要更好地完成检测工作，必须打破各部门的壁垒，建立完整的检测体制，与安监、公安、保险等各个部门加强合作，实现检测部门的效益最大化。对于重点工程的防雷检测，应从防雷设计图、检测、验收等整个过程中定期检测，提高检测工作的服务质量。

2.3检测单位在实际检测中要注意的一些容易出现的问题

2.3.1楼房暗敷引线要设检测点，楼房的明装引线一定要设断接卡，否则无法准确测量接地电阻，以及检查引下线和接地体的连接状况，这点在图纸审核和施工监督时要特别注意。检测时要注意断接卡的接触情况，要求被测单位做好断接卡防腐工作。做好日常检查维护。楼顶安装的太阳能热水器要与避雷带可靠连接，雷雨天气尽量不要使用太阳能热水器。天面霓虹灯、空调外机、射灯支架应作接地处理。

2.3.2易燃易爆单位使用临时明罐也必须接地并达要求。

2.3.3有信息系统的单位，要搞好综合防雷，并注意UPS电池箱应就近作接地处理。

2.3.4砖烟囱引线一定要用≥12mm圆钢或截面≥100mm2，厚度≥4mm的扁钢，并强调焦化厂引下线地上1.7m，到地下0.3m，一定要加钢管保护。

2.3.5座在水泥墩上的铁烟囱一定要特别注意有良好的接地。

2.3.6电话线、电源线要绝对杜绝拴在避雷带或引下线上。

2.3.7加油（气）设施一定要注意勤检查油枪接地情况，总配电箱（柜）要求安装SPD，检测单位对这些单位要增加检测频率（起码半年检测一次）。

参考文献

[1]陈渭民.雷电学原理[M].北京：气象出版社，2003.

[2]李家启，李良福.雷电灾害风险评估与控制[M].北京：气象出版社，2010.

[3]王祥，郑发正.石油库（站）防雷技术及案例剖析[M].北京：中国石化出版社，2007.

[4].梅卫群，江燕如. 建筑防雷工程与设计[M].北京：气象出版社，2004.

铁塔助理总结范文第6篇

关键词： 基础施工；基坑；排水降水

Abstract: combining with 110 kV wide bead freight railway (heshan ancient fatigue) traction standing line engineering, high water tower location based construction foundation pit drainage precipitation practice, are analysed the overhead lines of foundation construction foundation pit drainage, Eiffel Tower precipitation the measures should be taken, and according to actual engineering to take reasonable row precipitation method, so as to better for engineering services.

Keywords: foundation construction; Foundation pit; Drainage precipitation

中图分类号： TV551.4+1文献标识码：A文章编号：

0前言

当高压线路经过地下水位较高或有地面滞水地段，开挖基坑时常会遇到地下水的处理间题。由于地下水的存在，不仅土方开挖困难，工效低，边坡易于塌方，而且会导致地基被水浸泡，破坏地基土，降低地基承载力，造成工程完工后基面沉降，四个塔腿不对称从而导致基面预偏达不到要求，或是整体基础开裂破坏。因此，基坑开挖施工中，降排水措施的选择是否合理，是保证铁塔基础施工质量的关键，也是关系到工程施工的成败所在，降排水工程质量好坏是直接影响到基坑开挖与支护、基础施工等其它后续工程能否顺利进行的关键，因此对于认真分析影响降排水工程质量的因素，总结降排水工程中的经验教训，探索降排水工程质量管理方法，都是具有十分重要的意义。

1工程概况

110kV广珠货运铁路（鹤山古劳）牵引站线路工程是为广珠（货运）铁路工程提供电源保障的重点项目，该线路起于220kV鹤山变电站，止于110kV古劳牵引变电站，线路全长7.5km，共组立铁塔29基。线路路径主要沿铁路保护区外行走，沿线多经过水田及鱼塘地段，根据铁路提供的钻探资料，该地段淤泥层较厚，持力层较深，若全部采用灌注桩基础造价会很大，综合工程费用及交通运输情况，本工程直线塔基础及部分转角塔基础以柔性大板基础代之。

2现场水文情况

本工程地下水主要接受大气降水入渗补给，地下水埋藏较浅，有稳定的地下水位，以潜水方式向溪沟排泄。潜水分布于①层粉质粘土、②层粘土中,地下水

位在地表下 0.8～1.6m,标高为 14.35m,稳定水位在地表下 1.55～1.85m,平均标高为 14.14m。

3基坑排降水方法

结合本工程地质及水文情况，基础施工时基坑降排水选用的方式主要采用集水坑排水降水法(或称明排法)和井点降水法(暗降法)。这两类技术在实际工程中已经较为成熟,而且得到了较为广泛的应用。

3.1 集水坑排水降水法 

集水坑排水降水法是在基坑开挖的时候,沿基坑底部周围开挖排水沟,并根据实际情况每隔一定距离设置集水坑。如此,基坑内挖土时渗出的水就会经排水沟流到集水坑里,最后通过水泵将水排出坑外（图1）。集水坑低于排水沟1米左右，随着基坑的加深，随加深排水沟和集水坑，保持水流畅通，地下水位低于开挖基坑底0.5米。当基坑开挖至一定深度，如上部有透水性强的土壤，为避免上层地下水冲刷基坑边坡造成塌方，在基坑边坡上设置2-3层明沟，分层排除上部土壤中的地下水。

明式排水量往往水量无抽水试验资料,只能根据经验公式估算。基坑在透水层之上时,渗透流量可按单位面积估算，每1m2的基坑,在1 m水头作用下的渗透流量qo采用数值:细砂0.15 m3/h,中砂0.23 m3/h,粗砂0.3~2m3/h,有裂缝的岩石0.15~0.25 m3/h,含淤泥的泥土0.1 m3/h。

汇入集水井的总水量为:

Q=q0SH

式中 Q―单位时间内汇入集水井的总水量,m3/h;

S―基坑底面积,m2;

H―水头,m。

计算排水量的目的是选定排水设备的台数及容量；由于地基情况复杂,计算结果不可能完全符合实际情况,在实际施工中常用试抽法确定。

3.2 井点降水法

井点降水法是在基坑开挖之前,预先在基坑周围埋设一定数量的带有滤管的降水工具,利用抽水设备连续不断的抽水,使地下水降低到基底以下,达到将地下水抽出的目的。在本工程部分铁塔基础施工开挖时由于明排法不能满足工期要求，故采用了轻型井点法和管井井点法两种方法与明沟排水法相结合使用，取得了很好的效果。

3.2.1 轻型井点法

沿基坑的四周或一侧，沉入深于坑底的多个针滤井点管，以总管连接抽水，使地下水位降到低于基坑。轻型井点系统由井点管、连接管，集水总管及抽水设备等组成。井点管用直径38~55毫米的钢管，长5-7米，下端装有滤管，长0.9~1.7米，井管上端用连接管与集水总管相连。连接管采用直径38-55毫米胶皮管、塑料透明管或钢管;集水总管采用直径75~127毫米的钢管分节连接，每节长4米;集水总管连接离心水泵（图2）。

3.2.2 管井井点法

管井井点由滤水井管、吸水管和抽水机组等组成。使用时，在基坑四周呈环形或沿基坑两侧呈直线布置滤水井管，井管中心距基坑边缘1-1.5米，管井的埋深和间距，根据需降水的面积和深度以及含水层的渗透系数等因素而定，一般埋深应低于基坑底2-4米，间距10~25米，通常每个滤水井管单独用1台水泵，水泵设在基坑顶部，当水泵排水量大于单孔滤井涌水量数倍时，可另设集水总管，将相邻的相应数量的吸水管连成一体，共用1台水泵。管井直径比较小,多为200

~300mm。深度来讲比较大,井壁可以用各种材料制成，降低地下水位深度约3~5m，适用于潜水层降水。

4基坑排水降水方法比较

集水坑排水降水法适于土质情况较好，通常在基坑涌水量不大的情况下采用,施工费用较为低廉,而且适用的土质情况范围较广,一般土质条件都可以采用，主要适用于挖掘机一次性能挖到的大开挖基础。

井点降水法可适合不同几何形状的基坑和深基坑排水，施工方法操作简便，易于掌控。降水后土壤干燥，便于机械化的施工和后期工序的操作。同时地下水通过滤水管抽走防止了现场流沙的危害，同时也减少了基坑的支撑材料，节省了土石方工程。

5结语

该工程在施工前充分掌握了地质水文资料及土壤的各种参数，以各基塔位周围情况而定，选择了集水坑排水降水法和井点降水法相结合的降水工艺。降水过程中严格按操作规范进行，并且在基坑开挖过程中还采取了相关配合措施，改善了施工条件，保证了施工的成功进行，其水位得到了控制，流泥、流砂现象未能出现，取得了较好的经济效益，同时为该类型的工程实践积累了经验。

【参考文献】

[1］DB42/159 基坑工程技术规程.2004.

[2] JGJ120-99 建筑基坑支护技术规程[S].

[3] 水文地质手册[M]，地质出版社.

[4]西北农学院,华北水利水电学院编・《地下水利用》水利电力出版社1984.

作者简介：武建春（1985―），男，内蒙古赤峰人，给排水助理工程师，研究方向：输电线路基坑排水及变电站场地排水。

铁塔助理总结范文第7篇

关键词：单回路；双回路；连续架设；措施

中图分类号：TU74文献标识码： A

1.前言

在传统张力放线施工过程中，当遇有同一架线段包含单回路和双回路铁塔时，往往将单回路和双回路段分别进行导地线架设。这种架线方式须进行牵张设备转场，因而大大增加工程施工时间和成本。以下结合镇雄电厂500kV送出线路工程（五标段）架线工程的施工实例，叙述同一架线区段内单回路和双回路不同型号导、地线连续展放的方法。

2.施工概况

2.1 工程基本概况

镇雄电厂500kV送出线路工程（五标段）线路张力放线共分为四个架线区段，其中N391—N417为第四架线区段，全长9.921km。N391—N413为单回路部分，长8.912km，N413—N417为双回路部分，长1.009km。单回路和双回路部分左侧为4×LGJ-400/50型钢芯铝绞线，双回路部分右侧为预留线路，为4×LGJ-500/45型钢芯铝绞线。

图1架线段单变双示意图

2.2牵张场的选择

常规方案中应将N417塔设为张力场，N391塔设为牵引场能大大降低施工难度。但N417塔靠近镇雄电厂附近，地形相当狭窄无法布置张力场。因此，不得已将N417塔大号侧设为牵引场，N391小号侧塔设为张力场，这种布置方法显然增加了架线施工的难度和复杂性。

2.3 施工方法及步骤

为实现单双回路N391-N417导、地线的连续展放施工，先利用Φ3.5迪尼玛绳牵引Φ10迪尼玛绳，再使用Φ10迪尼玛绳展放单、双回路15无扭钢丝绳。为使用15无扭钢丝绳展放单回路段及双回路段左相15导引绳。当单回路段及双回路段左相15导引绳展放到位后，通过事先计算15导引绳定长，在15导引绳临锚后解开15导引绳N412-N413段抗弯连接器，与双回路段右相15无扭钢丝绳单独牵引至N412大号侧GJ-80地线一起连接“一牵四”走板来完成所有15导引绳展放工作。然后按照15导引绳牵引28牵引绳，其中右中相、右上相、左上相28牵引绳牵引至单、双回路分界塔N413小号侧，再由28牵引绳牵引4×LGJ-500/45导线和4×LGJ-400/50导线完成双回路右相全部展放施工。通过单回路右相在单、双回路分界塔N413右三相三次开断各定长1050m4×LGJ-500/45导线，并通过耐张管钢锚和旋转连接器连接4×LGJ-500/45和4×LGJ-400/50两种导线，完成双回路右三相4×LGJ-500/45导线展放和双回路左下相4×LGJ-400/50导线的转换。最后，按照常规施工方法完成双回路左相4×LGJ-400/50导线展放工作。

2.3.1 导引绳展放要求

Φ3.5迪尼玛绳到15无扭钢丝绳过渡：采用动力伞飞行在单回路和双回路铁塔塔头展放两根Φ3.5迪尼玛绳。随后将一根Φ3.5迪尼玛绳移入单回路N391—N412左相导线滑车和双回路N413—N417左上相导线滑车中。再用另一根Φ3.5迪尼玛绳移入单回路N391—N412地线滑车和双回路N413—N417右上相导线滑车中。随后，用Φ3.5迪尼玛绳各牵引一根Φ10迪尼玛绳，再用Φ10迪尼玛绳牵引各一根15无扭钢丝绳（导引绳）。单回路地线滑车至双回路右上相15无扭钢丝绳牵引到位后，在 N412塔小号侧将15无扭钢丝绳锚线。同时牵引15无扭钢丝绳的TY800-03牵引机回卷，待N412塔与N413塔之间15无扭钢丝绳落地后，通过事先计算N413—N41715无扭钢丝绳及锚线余线长度，将N413小号侧左上相、左中相、左下相、右上相的15无扭钢丝绳临锚。施工作业完成后如图2所示：

图215无扭钢丝绳展放完成示意图

牵引双回路塔左相导引绳：张力场四个导线尾车安装四盘15无扭钢丝绳。施工时用已展放的左相15无扭钢丝绳配合张力场T180-4H/4张力机和一台SAQ-250牵引机“一牵四”牵引四根15导引绳。“一牵四”走板牵引四根15导引绳通过单回路N391—N412每基铁塔左相滑车时，通知牵张场停机并派专人使用（铁塔端）专用卡具+Φ16 ×20m迪尼玛绳+30kN U形环将走板后侧连接的三根15导引绳锚线，配上三根Φ16×90m迪尼玛绳从走板断开后分别穿入单回路中相、右相和OPGW光缆滑车中，随后松开锚线，走板继续保持一牵四状态继续牵引。当“一牵四”走板牵引通过N413左上相滑车，通知牵张场停机并派专人使用（铁塔端）专用卡具+Φ16 ×20m迪尼玛绳+30kN U形环将走板后侧连接的三根15导引绳锚线，配上三根Φ16×90m迪尼玛绳从走板断开后分别穿入双回路左中相、左下相和OPGW光缆滑车中后继续牵引。该“一牵四”翻线施工操作重复进行，直至N391—N417单回路及双回路左相铁塔均完成四根15导引绳的展放，如图3所示：

图3单回路和双回路左相15导引丝绳展放示意图

在完成双回路铁塔左相N413—N417段导引绳展放施工后，两端临锚OPGW滑车中的15导引绳，并在 N412塔小号侧将左、中、右、地线滑车中的15导引绳锚线。同时SAQ-250牵引机操回卷，待N412塔与N413塔之间15导引绳落地后，将N413小号侧左上相、左中相、左下相的15导引绳临锚。牵引场SAQ-250牵引机单独牵引左上相、左中相、左下相15导引绳，使之悬空后临锚。然后，施工人员解开N412—N413之间15导引绳连接所用的抗弯连接器，将N412塔大号侧左相、中相、右相、地线四相导引绳与 “一牵四”走板连接，N413塔小号侧右上相导引绳连接到“一牵四”走板的的牵引端，完成连接的工作。将N417塔大号侧右上相15无扭钢丝绳解锚，并与SAQ-250牵引机相连接，完成“一牵四”准备工作；

双回路段右相同上所述，采用原在单回路地线滑车中的一根15无扭钢丝绳采用“一牵一”将GJ-80地线牵引至N412-N413档内并加以锚固。然后，将此档内双回路左、中、右三相的三根完全松弛15导引绳和GJ-80地线与“一牵四”走板连接，配合一台T180-4H/4张力机和一台SAQ-250牵引机牵引。当“一牵四”走板牵引通过N413右上相滑车时，通知牵张场停机并派专人使用（铁塔端）专用卡具+Φ16 ×20m迪尼玛绳+30kN U形环将走板后侧连接的三根15导引绳锚线，配上三根Φ16×90m迪尼玛绳从走板断开后分别穿入双回路右中相、右下相和地线滑车中后继续牵引。该“一牵四”翻线施工操作重复进行，最终到达N417大号侧牵引场锚固，完成后见下图4：

图4单、双回路15导引丝绳展放完成示意图

2.3.2 牵引绳、导线展放要求

采用一台WZT60-2*35kN张力机和TY800-03牵引机,使用90kN旋转连接器将双回路右下相15导引绳与28牵引绳相连接，将28牵引绳牵引至N391小号侧张力场。解开90kN旋转连接器,换上“一牵四”走板，使用单联网套把走板与4根LGJ-400/50导线连接，并配合一台T180-4H/4张力机和一台SAQ-250牵引机向N417牵引场牵引。同时，将双回路右中相15导引绳连接28牵引绳牵引至N413小号侧后锚固。具体见下图5：

图5双回路右下相LGJ-500/45导线、右中相牵引绳展放示意图

4×LGJ-500/45导线连续展放长度总约3150m，右下相展放到位后约1050m后（包含放线裕度），将4×LGJ-500/45导线在N413作业平台开断后锚固。同时换上“一牵四”走板接上右中相28牵引绳继续将4×LGJ-500/45导线牵引至N417塔；

双回路右上相操作流程与右中相相同，右中相4×LGJ-500/45导线展放施工同时将右上相28牵引绳牵引至N413小号侧后锚固。将右中相展放到位后的4×LGJ-500/45（约1050m）开断后换上“一牵四”走板连接右上相28牵引绳继续牵引该相最后1050m的4×LGJ-500/45导线；

双回路右上相28牵引绳牵引至N413小号侧后，即将该相连接15导引绳使用的90kN旋转连接器卸开，并使用50kN抗弯连接器与左下相15导引绳连接牢固。同时，开始牵引双回路左下相28牵引绳至N413小号侧后锚固。

双回路右上相4×LGJ-500/45导线的牵引过程中，为保证后续4×LGJ-400/50导线连续展放施工的需要，N391张力场导线尾车换盘后，采用定制的NY-500/45耐张压接管和LGJ-500/45导线进行压接，NY-400/50耐张压接管和LGJ-400/50导线压接，两种不同型号的耐张压接管间用50kN旋转连接器进行连接，两种不同型号导线连接方式如图6：

图6LGJ-500/45导线与LGJ-400/50导线连接示意图

在双回路铁塔右回路三相3150m的4×LGJ-500/45导线展放完毕后在N413号锚线。打开50kN抗弯连接器后将NY-400/50压接管与“一牵四”走板连接，然后将其与左下相28牵引绳连接后继续牵引至N417塔，完成双回路右相4×LGJ-500/45导线展放，具体见下图7：

图7双回路左下相LGJ-400/50导线展放示意图

把双回路左中相原先锚固的15导引绳与右中相解开的15导引绳相连接，然后使用90kN旋转连接器将28牵引绳相连并牵引至N391张力场上，后使用WZT60-2*35kN张力机和TY800-03牵引机直接展放单回路中相和双回路左中相4×LGJ-400/50导线到位N417塔。

双回路左上相施工方法同左中相，左上相原先锚固的15导引绳与右上相解开的15导引绳相连接，后牵引28牵引绳相连并牵引至N391张力场，并直接展放单回路左相和双回路左上相4×LGJ-400/50导线到位，至此全部导线展放施工完毕，完成后效果见下图8：

图8单、双回路LGJ-400/50导线和LGJ-500/45导线展放完成示意图

3. 总结

本文主要阐述了单回路转换到双回路的导线连续展放方法，相对于分两次展放的传统方案，这种方法极大地减少了施工时间，节约了工程成本，也在双回路预留线路展放施工中牵张场地被地形、青苗等条件限制时，为工程多提供了一种方案选择。

参考文献：

[1]李庆林主编.架空送电线路施工手册[M].北京：中国电力出版社，2002.

[2]韩崇等编.架空输电线路施工实用手册[M].北京：中国电力出版社，2008.

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[4].中华人民共和国国家标准（GB 50233-2005）.110kV～500kV架空电力线路工程施工及验收规范[M].北京：中国计划出版社，2005.

[5] 杨怀伟，陈悦.输电线路导线张力放线工艺概述.超高压送变电施工技术信息网第十四届全网大会技术交流论文集.郑州，2011.

铁塔助理总结范文第8篇

关键词：通讯塔；雷击事例；防护措施

中图分类号：TU976+.55 文献标识码：A

引言

位于中国辽东半岛最南端，城市大，笔者是气象部门从事防雷减灾工作十余年的技术人员，在多年工作中接触许多雷击事例，群众提出是通讯塔引雷造成他们的损失，而通讯公司坚持自己的通讯塔防雷装置合格，还拿出防雷技术检测机构的检测证书，双方僵持不下，造成群众围堵通讯机房，通讯公司不能正常进行维护，本人在参与处理几起事件后，从防雷工作的角度出发，在思考：群众认为通讯塔“引雷”是否合理？通讯塔经检测合格，真的对周围的雷电多发没有影响吗？经多方查阅资料，仔细研读规范，总结一点解释技巧，本篇简单进行介绍，希望和同行共勉。

雷击案例分析

通过现场查看，对受灾群众调查，初步分析此次雷击事故的原因有以下三个方面原因 有线电视分线盒、农户西边墙上的有线电视信号线是经过广电部门维修更换过，特此说明 。

（一）雷电波侵入

雷电闪击在架空线路和金属构件上，雷电流沿输电线、信号线进入群众家庭，对家用电器造成直接损坏，而此时，沿钢绞线行进的雷电流到达的分开处时，一部分雷电流向通讯塔方向，一部分向电线杆的铁环处，由于该钢绞线在此处没有直接接地线，而是利用电线杆内部的钢筋进行泄流（相当于暗敷引下线），规范允许，但会出现有水泥被击落的现象，群众看到的火花，和的闪击造成10X15CM的痕迹是最直接的证明。

（二）雷电电磁脉冲

雷电闪击在通讯塔、树木附近，在架空线路和金属构件上产生感应脉冲电压，当输电线、有线电视信号线形成回路时，就会在回路中产生相应的冲击电流，冲击电压和冲击电流沿线路进入群众家庭的家用电器，造成设备损坏。

（三）群众房屋没有雷电防护措施

农村农户的房屋没有雷电防护措施，一旦遭受雷电闪击，必将造成雷击事故，以前，由于农户家庭家用电器较少，雷击事故似乎不多，但近几年，随着经济的发展，农村富余起来了，电脑、空调等等家用电器的快速增加，由雷电波侵入、雷电电磁脉冲形式引起的雷击事故才逐渐被人们认识和了解，人们才知道防雷仅防是防直击雷是不行的，所以，农村电气、电子设备的雷击损坏，与农村建筑物没有雷电防护装置有密切关系。

通讯塔是否如群众所讲是引起此次雷灾的“凶手”

（一）高铁塔能够改变所处地域的雷电环境

根据GB50057―2010附录A 建筑物年预计雷击次数N=KNgAe的条件分析，k值的大小是关键，而通讯塔相当于孤立的突出建筑物，值应取2.

世界上最先被雷击的电视塔是被称为“欧洲第一塔”的莫斯科奥斯坦金诺广播电视塔，高573.5米。有人于1972年统计，它在4年半的时间里遭到了143次雷击，经过多年观测数据分析，发现电视塔建成后，该地区雷电闪击增加2.4―4倍。

中国气象科学研究院雷电物理和防护工程实验室主任张义军在《高建筑物与雷电的发生》论文里指出：高筑建物的存在能够明显改变一个地区的闪电密度分布情况。

（二）通讯塔相当接闪器，能够起到防直击雷作用

雷电放电先前为先导放电，当先导前端从天空接近地面时，通讯塔（一般为55---60米）上的接闪器在强电场的作用下产生尖端放电，形成向上的先导放电，和闪电接触，将雷电流通过自身的引下线传向地面，避免保护对象直接遭受雷击。如果用一个通俗比喻来讲，就比如在下雨天，我们打把雨伞，雨水顺伞四周流下，从而保护我们不受雨淋，但它有一定的范围，同样，通讯塔也有一定的保护范围，在保护范围内的物体在防直击雷方面是相对安全的。

（三）通讯塔接闪雷电会发生侧击雷和绕击雷

侧击雷：莫斯科电视塔发生雷击事故时，雷击点经常在电视塔的中间部位，这一现象引起了防雷学术界的关注，雷击电气几何模型的理论由此诞生。雷击电气几何模型决定，高层建筑可能会发生侧击，越高的建筑物遭到侧击的几率越大。

绕击雷：雷击电气几何模型中，雷击闪电先导的发展起初是不确定的，当先导与地面目标的距离等于击距时，才受到地面影响开始定向，由GB50057―2010（P160）得知，各类防雷接闪器接受雷电流数据为：第一类（5.4KA）、第二类（10.1KA）、第三类（15.8KA），当雷电流等于和大于上述数据时，闪电将击于接闪器，而一旦小于上述数据，闪电有可能穿过接闪器击中通讯塔附近的建筑物，甚至地面的情况，但概率很小，也就说在通讯塔正下方的建筑物也会遭受雷击，这和我们打伞一样，当雨大时或风大时，我们的衣服同样会被雨淋湿。

（四）通讯铁塔遭受雷击后会给周围建筑物造成一定的地电位反击

雷电流通过通讯铁塔的引下线流入大地时，由于接地电阻的存在，产生较大的压降，使地电位抬高，则向没有接受雷击的建筑物产生反击。

三、结束语

以上通过雷击案例的分析，我们知道通讯塔的存在能够改变该地域雷电电磁磁场；会增加该地域雷电活动次数；增加附近建筑物遭受雷击的概率。也就是群众认为的通讯塔引雷，但不是引起大面积雷灾的直接原因，随着群众家庭电器、电子设备的增多和房屋没有雷电防护装置的现实情况，

参考文献：

1《建筑物防雷设计规范》GB50057---2010

2《雷电散击案例调查》李伟 等《中国防雷》2008.No.5

3《谈通讯铁塔可能增加雷击事故的原因》张朝辉《科技与生活》2011年第13期

4《高建筑物与雷电的发生》张义军 （中国气象科学研究院雷电物理和防护工程实验室主任）

铁塔助理总结范文第9篇

关键词：送电线路；一牵五展放导引绳；施工；方法

一、概况

送电线路中的一牵二放线，一牵三放线，在放线中已经使用的较普遍。针对一牵五展放导引绳这种新型放线型式以其特有的占用作业通道少、倒绳次数少、节约时间、降低劳动强度、保护自然植被等优点受到运行、建设和施工单位的欢迎。采用一牵五展放导引绳这种新型的架线方法可以降低工程造价，缩短施工工期，虽然其施工工艺比以往工程的放线形式较复杂，但随着施工人员的施工水平有了相应的提高，该种新型式基础的普及和推广，一定能使送电线路放线施工水平再上一个新台阶，并随时间的推移而逐渐为广大施工人员熟悉和接受。

330kV武都～天水送电线路工程（武都段），为新建330千伏送电线路，全长86.304km，共计铁塔177基，本段线路走径多为高山和一般山地，地质情况多变复杂，地形划分为：高山51.6%、一般山地46.7 %、平地1.7%。施工大、小运输均较远。导线架设选场很困难，施工工期紧。330千伏送电线路是500kV线路的规划，导线采用：4×LGJ-300/50。地线采用：10mm冰区 1×19-9-1370-B；15mm冰区 1×7-10.5-1270-B；光缆为OPGW-110；武都变侧分流线JL/LB20A-70/40。导线分裂排列方式采用间隔棒支撑的四分裂方式，子导线为正方形排列，分裂间距为450mm。架线区段地形高差超过千米。

线路架线采用一牵五展放导引绳施工工艺，这是甘肃送变电第三分公司在甘肃陇南境内施工330kV线路首次采用到的新型架线方法，通过这条线路的施工，使我分公司送电线路架线施工工艺水平得到了进一步的提高。现将施工中的一些经验及主要做法，提供给同行，以便在今后的施工中取长补短，共同提高。

二、一牵五展放导引绳的主要形式

一牵五展放导引绳的主要形式是通过一根迪尼玛绳，与走板连接，走板后面直接连接五根线同时展放。

三、一牵五展放导引绳的特点

一牵五展放导引绳具有提高施工进度、减少开支、节省材料、保护环境、降低人工等优点外，从放线经济效率角度考虑，其设计思路也很突出。该放线的主要特点是一次展放完各项线的导引绳，这在施工中占用很少通道，减少青苗赔偿降低了40%左右。一牵五展放导引绳形式将主要用在山区、林区，经济开发地区，其最大优点就是节省放线时间，施工较为方便减少经济赔偿。

四、一牵五展放导引绳展放流程

人力展放Φ8南韩丝人力牵放Φ10迪尼玛绳张力展放Φ15导引绳张力展放Φ24牵引绳“一牵五”张力展放地线及导线牵引绳（见图一）。放线段内导、牵引绳全部放通后，采用常规张力放线方法牵放。

4.1施工简述

4.1.1先用人力展放Φ8南韩丝，将Φ8南韩丝将置于中相五轮滑车的中间滑槽内。展放过程中应随时逐档升空，并及时用Φ8南韩丝将Φ10迪尼玛绳引放通。

4.1.2用牵张设备牵引中相Φ10迪尼玛绳展放Φ15导引绳，再用Φ15导引绳牵引Φ24牵引绳（中相贯通放线段）。

4.1.3利用中相已经放通的Φ24牵引绳连接一牵五走板，中间连接Φ24牵引绳，两边分别连接Φ15边导引绳、光缆牵引绳（φ13）、地线。中间挂联的Φ24牵引绳用小张力机展放，其余四根用大张力机展放，用大牵引机牵引。

4.1.4走板通过铁塔约60m左右时（即：在25t抗弯连接器接近中线滑车时，注意不要过中线滑车）。牵、张机停机，分别锚线，按边线导引绳、光缆、地线分绳锚固在塔身挂点附近位置（尽量靠近各自放线滑轮，中间的牵引绳不锚），锚固后放松牵引绳使锚绳受力后进行分绳、穿滑车。

4.1.5按事先约定的线别进行分绳（关键是注意换位塔的分绳、穿滑轮次序），分绳时将光缆牵引绳（φ13）、地线、Φ15边线导引绳分别分入两地线滑车和两导线滑车中轮，Φ24牵引绳仍留在中线滑车中轮。穿过滑车后仍按照原方式连接牵引。

4.1.6用相同的方法逐基分绳、穿滑车、连接，继续牵引。

4.1.7一牵五走板牵至牵引场时，张、牵场各引绳锚线，进入常规张力放线程序。

4.2一牵五导引绳引渡连接及操作步骤

4.2.1“一牵五”连接：Φ24牵引绳15t旋转连接器（1只）一牵五走板5t旋转连接器（5只）引渡绳（Φ13导引绳插接长度30m×4根）5t旋转连接器（4只）引渡绳（Φ13导引绳插接长度30m×4根）25t抗弯连接器（4只）锚线用连接绳套（Φ15钢绳套长度1.5m×4根）5t旋转连接器（4只）Φ15导引绳（或地线）。见图2所示。

4.2.2中导牵引绳连接：中导线牵引绳与走板之间用Φ17.5×1.5m过渡绳和5t旋转连接器再与牵引绳连接，其目的是增大强度，因走板平衡锤要与过渡绳相摩擦（以保护牵引绳）。过渡绳在牵引时要随时检查，发现磨损须及时更换。

4.2.3锚绳及连接：各导引绳过塔位后需锚固引渡，临锚绳用Φ13导引绳制作长度30m，用5t卸扣直接与25t抗弯连接器连接，锚绳另一端挂胶插接头用5t卸扣锚固在铁塔节点主材上。直线塔导线锚固在瓶口下第一个节点处；地线锚固在地线挂点附近。耐张塔均锚连在各自的挂线点附近。

4.3“一牵五”导引绳引渡过程

当牵引至走板及引渡绳通过铁塔中导线放线滑车，在25t抗弯连接器到中线滑车附近时停止牵引。塔上操作人员利用绳梯下到滑车跟前将5t卸扣连接到25t抗弯连接器上。操作人员上塔后牵引机回松牵引绳，张力机反卷中相牵引绳（如其它导引绳对地及交叉跨越物距离不够，张力机也应回收余绳）。当各线的临锚绳受力且引渡绳放松后，引渡绳之间的5t旋转连接器接近中相滑车位置，停机、下塔，用两小绳在5t旋转连接器两侧连接好，再卸开引渡绳中间的5t旋转连接器，利用小绳传递将张力场侧的各相引渡绳分别引过各自的放线滑车中间轮槽，再将两根引渡绳用5t旋转连接器连接好。

完成引渡、连接操作并经检查无误后，牵引机进行慢速牵引，中导线牵引绳同步释放。在所有临锚绳都不受力后张力场同步展放，当临锚绳连接头（25t抗弯连接器）到达滑车附近时停止牵引，所有锚绳拆除，25t抗弯连接器过滑车后，再将四根Φ13锚绳连接到25t抗弯连接器上盘好用5t卸扣锁死（即将临锚绳随走板带到下一基铁塔），开始正常牵引。走板到达下一基塔位用同样的方法操作，如此反复直至走板到达牵引场。

五、施工注意事项

5.1多次锚挂，注意引渡绳的损伤情况。如有断丝、破损必须立即更换。

5.2所有连接工器具必须随时检查。出现裂纹、磨损严重等情况应立即更换。

5.3各引渡绳应分清相位。

5.4由于导引绳、地线等重量不同，展放过程中应随时调平走板，在满足对跨越物距离的前提下，尽量减小各绳张力。

5.5传递引渡绳时，必须用预先准备好的小绳传递。牵引机停机后方可下滑轮作业，安全绳应系在横担上。

5.6过线塔位要与张牵场联络清晰准确，严禁在信号不明情况下牵引、回卷、操作（指定专人传信号）。各越线架要认真负责，监视好各导引绳对跨越物及对地距离。

5.7在铁塔侧用包胶Φ15×1.5钢丝套缠绕，用5t卸扣与锚绳连接。

5.8本工程因ZM1、ZM2塔结构较为单薄，在ZM1和ZM2塔分绳引渡临锚时，须放松各绳张力。即：在牵五走板过塔后多牵引5m～10m，牵引机回松牵引绳之后再锚线。届时应了解并依据现场实际牵、张力进行锚线—ZM1塔四根锚绳合力不得超过3.2 t，ZM2塔临锚绳合力不得超过3.9t。

5.9将各引渡绳连接好。所有锚绳拆除，连接绳套过滑车后，再将四根Φ13锚绳连接到Φ15连接绳套上，即将临锚绳随走板带到下一基铁塔。在展放线路较长和高差较大区段时一牵五走板中间换Φ28牵引绳，其他连接部件不变，在展放换位区段时一牵五走板在过铁塔滑车时注意不要混系滑车。

六、五施工主要工具

七、几点建议

7.1两个边导线在横担处绑一段小绳，在打开边线第一个连接器时将两头分别连接到小绳一头。右边横担处高空人员将引绳穿过边横担，连接，以节省时间。

7.2实践证明，掌握以上施工中的注意事项和操作要点，不断地实践和总结，一牵五放线施工会取得满意的结果。

7.3如今，330KV武天线路工程（武都段）线路已即将全部竣工，施工结果表明：采用这种施工方法将提高工作效率，将在今后的工程中发挥其应有的作用。

参考文献：

[1]330KV武都-天水送电线路工程（武都段）一牵五放线作业手册. 甘肃送变电工程公司第三分公司，2008.

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铁塔助理总结范文第10篇

【关键词】电力系统；高压输电线路；防雷

1、高压输电线路防雷重要性

在电力系统中，高压输电线路是不可或缺的主动脉，它将变电站与重要用户连接起来，其运行状态与供电的安全可靠有直接关系；在整个电网中，高压输电线路的重要地位是不言而喻的，要想实现电网规划的“一强三优”也离不开高压输电线路的建设。一般而言，高压架空输电线路位于空旷的野外，走线长，具有纵横交错的特点。因此，在雷雨天气，高压输电线路极易受到雷击破坏[1]。一旦遭受雷击，会发生保护跳闸动作，给电力系统的正常运行带来不利影响，此时需要对线路以及相关设备进行维修，另外，雷击电流也极有可能通过输电线路侵入到设备中破坏设备，造成巨大的经济损失。在整个电网中，线路的绝缘要求是最高的，其次是变电所，绝缘要求最低的是发电机，如果没有对变电所以及发电厂中的设备进行周全的保护，一旦绝缘性能遭到破坏，供电可靠性将会大打折扣[2]。实施高压输电线路的防雷措施不仅能够为自身线路提供保护，还可以有效防止相关设备遭受破坏，将因雷击而造成的经济损失降到最低。因此，高压输电线路的防雷具有重要意义。

2、高压输电线路遭受雷击原因

根据多年的运行经验以及对多起高压输电线路遭受雷击的案例分析，对高压输电线路遭受雷击的原因进行归纳总结，主要体现在以下几个方面：1）输电线路杆塔问题。由杆塔隐患造成高压输电线路遭受雷击的案例不胜枚举。一般情况下，用于支撑输电线路的水泥杆塔在接地方式上大部分都是利用混凝土中的钢筋进行的，一旦发生雷击，通过这一接地钢筋，雷电流会在其中实现传导，很容易造成水泥杆塔的爆裂，如果水泥杆塔上本来就存在裂缝，这种爆炸事件则更容易发生。杆塔的损坏给输电线路造成的破坏是直接的。2）保护角度的问题。通常情况下，过大的保护角度将不利于防绕击。在相应的防雷规范中明确指出对于220kV及以上电压等级的输电线路在进行避雷时，其保护角度应该在20度以下。但是在实际操作中，很多高压输电线路并没有落实这一项规定，有的是因为外界条件的限制造成保护角度偏高。保护角度过大会增大输电线路遭受雷击的概率。3）接地装置的问题。在接地问题上，最突出的是腐蚀以及降阻现象。在实际调查研究中发现，有些地区的接地引下线存在严重的腐蚀现象。在有些使用导电混凝土或者是降阻剂的装置中，其腐蚀现象更为严重。4）绝缘子问题。在防雷规范中有对绝缘子的详细规定，不能将合成绝缘子安装在雷击高发的地区。分析其原因，对于合成绝缘子来说，其两端的均压环中存在空气间隙，其抗雷击水平比瓷绝缘子要低。合成绝缘子最大的优点在于其维护以及检测较为容易，很多场合下人们并没有对多雷区进行充分考虑，有的是因为选型上的失误，最终为输电线路遭受雷击买下隐患[3]。

3、高压输电线路防雷措施

通过适当的防雷设计可以将输电线路的防雷性能提高到新的水平。但输电线路遭受雷击是不可避免的，因此，除了设计之外，还应该采取必要的防雷措施。

3.1 架设避雷线

通过架设避雷线可以将雷击过程中产生的雷电流引入到地下，防止输电线路遭受雷击。在输电线路的防雷保护中，架设避雷线是最基本，也是最为有效的防雷措施。其主要用用途是防止输电线路遭受直接雷击。另外，避雷线还可以实现有效的分流，将流经杆塔的雷电流减小到最低，用以降低杆塔顶部的电位；导线的耦合作用还可以有效将线路绝缘子的电压减小；除此之外，假设避雷线还能够降低导线上的感应过电压。

3.2 降低接地电阻

杆塔的接地电阻越小，雷击杆塔时电位升高的幅度越小。降低杆塔上的接地电阻与架设避雷线配合使用，共同加强防雷效果。在高压输电线路中，接地电阻越小，耐雷水平越高，可以根据具体的土壤电阻率情况，采取适当措施尽量降低杆塔的接地电阻。这一手段具有经济、简单、有效的特点。

3.3 架设耦合地线

在导线下方架设耦合地线是提高线路防雷性能的又一措施。尽管它不能直接减少线路的绕击率，但能够实现分流和耦合，将杆塔绝缘承受的电压降低到最小，以此提高输电线路的耐雷水平。在长期运行中发现，将耦合线架设于电阻率较高地区的输电线路上具有较好的效果。在具体操作过程中，要注意耦合线和导线之间应该有足够的垂直距离，防止在风大覆冰的情况下发生碰线和短路现象。

3.4 在线路上安装避雷器

在高压输电线路上架设避雷线能够实现防雷，但是并不能保证导线上出现过电压的概率为零。因此，在线路上安装避雷器是十分有必要的。在雷击情况下，如果过电压超过一定的幅值，避雷器会发生动作，为雷电流泄放到大地提供一个阻抗较低的通道，以此来限制高电压。当铁塔遭受雷击时，通过分流作用，一部分雷电流会流向相邻的铁塔，一部分会通过铁塔流向大地。

3.5 加强线路的绝缘性能

在高压输电线路上，有些地方采用的是大跨越式高杆塔，杆塔上落雷的概率更大。一旦这些杆塔遭受雷击，塔顶的电位会升高，具有较大的感应过电压，遭受绕击的概率也比一般杆塔大得多。对此，应该尽可能的提高线路的绝缘性能。近年来，各类绝缘措施纷纷投入应用，取得了较好的效果，如：35kV合成绝缘子的应用，瓷横担的应用等。

4、结束语

当前，我国的高压输电线路运行水平与世界其他国家相比处于先进地位，但是线路的防雷保护还有很长的路要走，防雷理论和技术与发达国家还存在较大差距。本文分析了高压输电线路防雷的重要性，对输电线路遭受雷击的原因进行阐述，最后有针对性的提出了一些防雷措施。作为一项十分复杂的自然现象，雷电活动对输电线路的破坏性应该引起足够的重视，需要各个部门的共同合作。

参考文献

[1]易永红，余东.关于高压输电线路综合防雷技术的研究.科技传播，2012，（11）：15-19.

[2]周中秋.输电线路防雷技术应用与分析[J].农村电气化，2010（3）：25-27.

[3]叶晓东.输电线路设计及运行中的防雷技术措施研究.中国高新技术企业，2011，（22）：23-26.

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