安全挂图范文

安全挂图篇1

关键词：绝缘防护平台；上跨铁路；连续梁施工；应用技术

中图分类号：U448文献标识码： A

引言

近年来，随着国家对基础建设投资的进一步加大，上跨铁路施工的桥梁有明显上升的趋势。在地形较平坦的地区，为了使线路纵坡满足设计规范要求和节约投资，上跨铁路的连续梁挂篮底与电气化铁路接触网的距离往往不能满足《铁路既有线施工及安全管理办法》中规定2m的安全距离。根据原铁道部及济南铁路局的有关规定，施工设备底部要完全密封，防止高空落物、影响行车安全，施工设备底部与带电体净空必须大于500mm，同时施工设备底部满布绝缘防护板。如此一来，做好上跨电气化铁路施工绝缘防护就显得至关重要。

1 工程概况

1.1工程范围及概况

中铁二十三局集团一公司承建的山西中南部铁路通道邹家庄（右线）特大桥，位于日照市海洋城邹家庄村以北，巨峰水库以南。桥位在YK1247+950处以（40+64+40）m连续梁跨越兖日铁路，铁路与线路交角是31°，从YK1248到日照台处在兖日铁路右侧与其并行。桥位在YK1250+200处跨越邱后河，此河为巨峰水库的泄洪道，泄洪时水位和河水流速会变大。巨峰水库坝顶高程65.3m，设计防洪标准为百年一遇，水库库容1316万m³，控制流域面积21K，防洪水位60m，历史最高水位1974年8月14日高程61.43，与河道交角48°。

1.2连续梁施工与既有线的关系

（1）邹家庄（右线）特大桥连续梁于兖日铁路K273+950处跨越，线路与铁路交角是31°,其中8#墩中心距兖日铁路隔离栅边界9.28m，承台边缘距兖日铁路隔离栅边界最小距离3.05m；9#墩墩中心距兖日铁路隔离栅边界7.25m，承台边缘距兖日铁路隔离栅边界最小距离1.05m，连续梁与既有线相交平面图见图1.1。

图1.1连续梁与既有线相交平面图

（2）连续梁梁底距铁路轨顶约11.5m，距兖日铁路接触网支柱顶约3.47m，完全满足铁路限界和在电力牵引区段接触网未停电时安全距离大于2m的要求，连续梁与既有线相交立面图见图1.2。

1.3施工地点及影响范围

施工地点：兖日铁路K273+555~ K273+625两侧铁路安全保护区范围内。

影响范围：施工期间在施工地点影响兖日线上下行。

图1.2连续梁与既有线相交平面图

1.4既有兖日铁路交通特点

既有兖日铁路每天经过的客车有5对，货车不定。根据本工程的施工特点，对既有线的影响属于临近既有线施工中的B类施工。

铁路两侧桥梁施工时对既有兖日铁路进行封闭管理并设专职防护员，施工时机械沿铁路两侧布置，不用过轨。

2 上跨既有铁路的连续梁施工可能出现的安全隐患

2.1挂篮带电、接触网短路

挂篮距离铁路既有线距离比较近，电流很容易将接触网与挂篮之间的空气击穿，挂篮钢结构上又有许多尖角和钢铁毛刺。即使距离较远，也可能产生电气尖端放电，这样势必会造成挂篮带电和电力线路短路。

2.2挂篮产生感应电压

挂篮距离铁路既有线距离比较近，接触网周围存在很强的电磁场，可能在挂篮上产生感应电压，当这种电压超过安全电压（50V）时，就会危及施工人员的生命安全。

2.3威胁行车安全

(1)混凝土施工及压浆等工作时，可能污染接触网和通行列车。

(2)钢筋、工具等不慎跌落造成接触网断电或威胁行车安全。

(3)混凝土养生和自然降水时，水流可能流到接触网和回流线上，造成挂篮带电。

概括起来，即在施工当中需要防电、防水、防落物。

3 方案比选

为了确保既有线的运营安全和连续梁的顺利施工，必须采取安全可靠地防护措施，现提出搭设防护棚和悬挂防护平台以下两种方案进行比选。

3.1搭建防护棚

在满足既有线行车限界的前提下搭建防护棚。根据现场测量，既有兖日铁路该段线间距为4.36m，既有线行车建筑限界为4.88m，且该段既有线为曲线段，在不考虑中间支墩结构尺寸的情况下，尚不能满足既有线行车要求，因此无法搭设中间支墩。需一跨跨过。按垂直搭设计算跨径为22.45m，防护棚平面图、立面图详见图3.1、图3.2。

按防护棚平面图中布置，防护棚需自1#块尾开始搭设，由立面图3.2中量测1#块梁底至接触网立柱顶距离为2.9m，挂篮底纵横梁、模板、作业平台结构尺寸为1.5m，剩余净空仅1.4m，要搭设跨径为22.45m的防护棚需采用贝雷梁（高度1.5m）、方木、防护板等材料，且触网的安全距离为2m，不满足搭设防护棚的条件。

3.2悬吊绝缘防护平台

在挂篮底部悬吊绝缘安全防护平台，该防护平台不仅能满足防高压静电、防高空物体坠落及防水的功能，而且能将距离接触网的安全距离由2m缩减到0.5m。因为它具有足够强的防电弧击穿能力。安装好的防护平台结构详见图3.3。

图3.1防护棚平面图

图3.2防护棚立面图

3.3方案确定

经济南铁路局总工室组织多次专题会议分析论证，充分考虑了防护棚和绝缘防护平台的优缺点，最终同意采用绝缘防护平台对挂篮进行防护。

4 防护平台的制作及防高压静电检测

4.1防护平台的制作

4.1.1、钢结构的施工

用3mm厚的钢板与横梁（前后各2根[20）、纵梁（用[6.5和[10相组合）焊接在一起，横梁上面焊接的钢板需做成U形，尺寸根据横梁的尺寸确定，与横梁紧贴焊接，这样就形成了一个相对的平板电极，能够均匀的接受来自既有线的电场冲击；（在钢板的焊接时，不得把钢板焊穿；钢板焊接成型

图3.3挂篮绝缘防护平台

后，在钢板的表面不能有尖角、毛刺、如果有，应该用砂轮打磨平整、圆滑；因为钢板上要承载较大的重量，焊点要求不能虚焊）。防护平台钢结构见图4.1。

图4.1防护平台钢结构结构图

4.1.2、绝缘层施工

首先将绝缘平台钢板的外侧打磨除锈，进行酸洗，磷化，钝化，并敷设无碱玻璃丝布，然后涂刷按一定比例加入固化剂、活性稀释剂、白炭黑、助剂、消泡剂的固体绝缘树脂。涂刷绝缘树脂时，外界温度必须达到20℃，方能满足绝缘树脂固化的条件。考虑到热胀冷缩因素，用绝缘螺丝和绝缘帽将绝缘层和钢板铆固在一起，确保绝缘层与钢结构粘结牢固。

4.1.3、防水处理

考虑到施工过程中自然降水、养护水等因素，必须对防护平台做防水处理，主要有以下几点：

1）将敷设绝缘层的钢板全部满焊；

2）防护平台上的所有焊缝涂抹防水胶；

3）当前后U型槽有积水时，使用水泵及时进行抽排。

4.2防高压静电检测

4.2.1、检测标准

根据GB/T16927.1―1997《高电压试验技术第一部分：一般试验要求》、DLHJ001《跨越铁路高压线绝缘防护板技术条件》、DLHJ002《跨越铁路高压线鉴定大纲》的要求，绝缘防护平台必须满足以下条件：

(1)、防护平台底部不得有明显砂眼。

(2)、接地装置必须可靠联结，用接地电阻测试仪检测电阻是否小于等于4欧姆。

(3)、重点做好泄漏电流检测。（泄漏电流是设备在外高电压作用下经绝缘部分泄漏的电流。因为外加电压较高，而且电压稳定，所以，泄漏电流实验比较容易发现绝缘硬伤，脆裂等内部缺陷。）看是否有击穿现象，泄漏电流是否超过500uA。（无击穿，500uA之内视为合格）。

4.2.2、试验方法

将一根金属导体用两根绝缘绳悬挂于防护平台下方，距离为100mm-500mm之间，用防护平台的钢结构作为接地端子，采用ZGF-60KV/2mA直流高压发生器对金属导体加压1~5min，电压达需到30KV（接触网额定电压是25KV，最高电压可达到27.5KV），然后用SWB-IV高压数显微安表检测泄露电流是否超过500uA。

经检测泄露电流为7uA，无击穿现象，满足规范要求。防护平台绝缘性能检测见图4.2。

图4.2防护平台绝缘性能检测图

5 防护平台的安装

因设计线路与既有铁路的交角较小，且该段既有铁路为曲线段。经现场测量，吊装9#墩既有铁路侧的防护平台时，机具与接触网之间的距离不能满足安全距离2m的要求，需提前一个月向济南铁路局要点（V型天窗），待上行线路封锁、接触网停电后方能施工；吊装8#墩既有铁路侧的防护平台时，机具与接触网之间的距离满足安全距离2m的要求。现以9#墩为例，来阐述防护平台的的安装。

5.1、作业流程

(1)、施工总负责人在施工前90分钟到巨峰站签到。现场施工人员必须在封锁线路前做好一切准备工作。

(2)、封锁线路时，待做好上行线路安全防护后，方可开始进行挂篮防护平台吊装、锚固作业。防护平台吊装、锚固步骤：

a.施工前将挂篮主桁架锚固牢固，安装悬吊系统。

b.采用80t吊车吊装底纵横梁及防护平台，与挂篮悬吊系统锚固。

(3)、挂篮底纵横梁及防护平台吊装、锚固完成后，施工总负责人负责督促施工人员对挂篮的安全性进行全面的排查，确保营业线安全运营。防护平台安装流程见图5.1。

5.2、防护平台吊装

5.2.1 准备工作

利用点外时间将吊车大臂升起，并将绝缘防护平台1#、2#和3#、4#吊点钢丝绳分别挂到吊车的大、小钩上，并检查是否挂牢，吊点布置及负责人见图5.2。1#－4#吊点的倒链安装到位并调整好长度。地面4人分为两组分别控制一道缆绳，以调整绝缘防护平台的平面状态，防止其左右摆动。防护平台内对应4个倒链所在的吊点位置安装挂倒链的钢丝绳。准备阶段起吊状态见图5.3。

图5.1防护平台安装流程图

5.2.2 起吊

线路封锁，接触网停电后，立即起吊到达设定高度（即高出临时支撑顶面约10cm处，比接触网顶面高出1米以上）。利用吊车两钩大分角吊绳特点，使大钩绕过前上横梁南端完成前段水平距离的平移工作。绝缘防护平台从挂篮南侧向北侧平移，平移时绝缘防护与挂篮约成30度夹角。起吊至设定位置平面图见图5.4。

图5.2防护平台吊点布置图

图5.3准备阶段起吊状态图

5.2.3防护平台悬吊

(1)、1#、2#号点位悬吊

4名操作人员占据1#－4#点位，将1#、2#号点位的倒链与绝缘防护平台主梁上预先安装好的钢丝绳链接，完成1#、2#号点位的悬吊工作。1#、2#点位悬吊立面图见图5.5。

(2)、1#、2#点位提升

1#、2#点位同时拉紧倒链，将防护罩底面提升至高出临时支架顶面10cm，从而代替吊车大钩吊点作用。

图5.4起吊至设定位置平面图

图5.51#、2#点位悬吊立面图

(3)、大钩钢丝绳换位

拆除吊车大钩吊点1#吊位的吊钩钢丝绳，将大钩移到挂篮纵梁中间，换位到2#吊位处并重新安装钢丝绳吊住防护罩主梁。完成大钩位置从1#吊位到2#吊位的换位吊装工作。吊车大钩换位示意图见图5.6。

(4)、3#、4#点位悬吊

利用大、小吊钩能够各自升降的功能，交替升降大、小钩，将吊车大臂向挂篮北侧移动，最终将小钩钢丝绳绕过前上横梁北端到达悬浇梁1#块横轴线中心附近位置，然后完成3#、4#点位倒链悬吊绝缘防护罩的工作。

图5.6吊车大钩换位示意图

5.2.4防护平台平移

利用1#－4#点位处的倒链提升完成绝缘防护最后约2米距离的水平移动工作。为保证安全，吊车钢丝绳暂不拆除，直到水平移动全部完成。

5.2.5防护平台定位

安装绝缘防护平台与后下横梁的竖向连接。采用2根2米长Φ32精轧螺纹钢筋、下横梁上面和绝缘防护平台主梁下面加设t=20mm的钢板和双螺帽进行悬吊连接。全面检查后，拆除2#、3#吊位钢丝绳，收车。安装就位的防护平台见图5.7。

既有铁路上方连续梁安装模板、绑扎钢筋、浇筑混凝土等作业必须在防护平台边界范围内作业。

6 接地系统的敷设与检测

用接地铝绞线将施工设备上的钢板电极焊与墩身中预埋的接地极连接，从而保证良好的接地，形成施工设备对地零电位，这样就解决了感应电压形成的安全隐患问题。根据铁路设计规范，在桥墩身中一般都预埋了接地极，电阻小于等于4欧姆。经用接地电阻测试仪检测预埋接地极满足规范要求。接地电阻测试仪见图6.1。

7 电压在线监测和报警

为了确保施工人员的安全，设计制作了一套电压在线监测系统和自动报警系统，适时了解挂篮和防护平台上所承载的电压，当挂篮和防护平台的电压超过安全电压（50V）时，监测系统自动反馈到报警系统，形成声、

图5.7安装就位的防护平台

光同时报警，能够让施工人员及时采取保护措施，进一步保证施工的安全。

监测系统和报警系统原理：通过在施工设备上引出一根电压测试线，

图6.1接地电阻测试仪

从接地极上引出另一根测试线，接到专门定做的电路器件上，形成一个回路，用AC220V电压，接入电压监测仪，将电压测试线同时接入电压监测仪，将报警系统的连接线从电压监测仪连接到报警器上。这样，设备上的感应电压会适时显示在电压监测仪上，当感应电压超过安全电压（50V）时，自动报警。在线监测和报警系统见图7.1。

图7.1在线监测和报警系统

8 防护平台的拆除

施工主跨合拢块时，8#墩既有线侧挂篮与防护平台一起后退至1#块位置，将其拆除。待合拢块施工完成后，9#墩既有线侧挂篮与防护平台一起后退至1#块位置，将其拆除。

8.1防护平台拆除步骤

图8.1挂篮防护平台原位置图

(2)、利用手拉葫芦将防护罩向左横向移动到3米位置并向下落到吊车能顺利起吊的位置。挂篮防护平台移动后位置见图8.2；

(3)、用80T吊车先行将线路左侧侧模拆除，让出拆除防护平台的空间，再用吊车的大小钩一前一后吊住防护平台，吊钩提起的过程中手拉葫芦慢慢放松，最终由吊车完全控制防护罩，然后吊离挂篮底部。

图8.2挂篮防护平台移动后位置

9 结束语

在整个施工过程中，未发生一起人员、机具设备、列车运行的安全事故，绝缘防护平台发挥了至关重要的作用。绝缘防护平台在该工程当中成功的运用，为今后类似工程的施工提供了参考依据。

随着我国经济的快速发展，公路、铁路投资的不断加大，上跨既有铁路的工程将越来越多，连续梁绝缘防护平台的安全防护作用势必引起广大筑路者的重视。

参考文献

[1] 《铁路营业线施工安全管理办法》 铁办[2008]190号, 《铁路营业线施工安全管理补充办法》铁运[2010]51号 北京：中华人民共和国铁道部。

[2] 《济南铁路局营业线施工安全管理实施细则》济铁总发〔2010〕326号济南：济南铁路局。

[3] 《跨越铁路高压线绝缘防护板技术条件》DLHJ001,《跨越铁路高压线鉴定大纲》DLHJ002。

[4] 《高电压试验技术第一部分：一般试验要求》GB/T16927.1―1997北京：中国标准出版社出版。

[5] 《电工作业安全技术问题》北京：化学工业出版社，2009。

安全挂图篇2

摘要：本文根据石材幕墙工程施工及设计的工程实践，从石材、龙骨、挂件的材料的选择、物理实验性能、力学计算、模拟实际情况的现场受力性能实验、施工图设计等各个阶段，介绍干挂石材的全过程设计。

石材幕墙的深化设计通常根据设计方提供的图纸确定石材的精确分格尺寸、颜色、材质、嵌缝材料等，并绘出尺寸详尽的石材立面图及各复杂部位的节点详图，然后依各单块石材的重量、尺寸及抗震、抗风压等各项要求，进行相关的力学计算，确定石材的干挂方式及龙骨体系、埋件、连接件等的尺寸规格。并在有条件的情况下，对计算结果进行现场的力学性能试验，以确保石材幕墙的安全性。

1 石材的选择

对于深化设计而言，应配合设计单位和建设方的工作，根据设计方对幕墙分格形式及材质颜色等建筑效果的要求，向建设方提供各种石材样本，以协助其尽快确定所用石材。通常要在对几种石材的选择中，应依据所掌握的石材资料，重点考虑拟用石材的表面特征、颜色和纹理等技术性能指标。尽管石材供应商已给出了石材的物理性能指标，但石材作为一种天然材料其物理性质变化很大，因此必须重新确认，以便为石材的设计确立相应的设计指标。

2 干挂方式的选择

石材的干挂方式有钢销式、通槽式、短槽式、背栓式等几种形式，较常用的有短槽式和背栓式两种，其悬挂方式比较而言，短槽式成本较低但安全性不如背栓式，通常用于石材重量不太大或安全系数要求不太高时；背栓式干挂牢靠稳定，但成本较高，用于较大块石材（厚度30㎜时石材面积大于1.5㎡）或对石材安全性能要求较高时。

3 石材及干挂体系的力学计算

首先确定幕墙所受的荷载及作用形式，然后确定石材的干挂方式，进而确定石材板块的计算模型，进行受力安全性计算，最后根据干挂体系所受荷载值确定干挂体系的构造形式和所用挂件、连接件、埋件及横竖龙骨的规格尺寸。石材及其干挂体系的设计应符合国家行业标准《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001的要求。

3.1 荷载的确定

计算时通常考虑材料的自重、所受风荷载及地震荷载，并根据荷载作用方式对其进行组合。其相应分项系数及组合系数都应严格按规范要求取用，对某些特殊的建筑物，设计说明书中对相应荷载计算取值会有特殊要求，在计算时应和规范对照取其最大值。对干挂体系进行计算时，应根据刚体的力的传递的特性，确定其所受荷载进行力学计算。有时，一些荷载不易确定时，可通过模拟试验来确定其大小。

3.2 石材的计算

石材的计算主要包括挂板板块自身的抗弯计算和挂板与挂件销钉连接处的抗剪计算。有时还应计算石材的热裂应力。计算方式与石材的干挂方式有关，本文以背栓式干挂石材固定体系来说明。石材板所受荷载包括水平向的风荷载和地震荷载，竖向的地震荷载和石材自重。以及温度变化产生的热裂应力。背栓式干挂石材典型的安装体系是通过上下各2组（共4组）挂件将石材固定，其中石材上边两组挂件起支承石材重量及在垂直于石材平面的方向上约束石材的作用，下边的两组挂件只是在垂直于石材平面的方向上起约束石材的作用。

对石材进行抗弯计算时，应按四点支撑板计算其应力。其计算边长a0、b0.所得最大弯曲应力设计值不应超过石材板的抗弯强度设计值；对背栓挂件在石材板上产生的剪应力进行抗剪计算时，一般根据相应的经验公式进行计算，要求石板所受剪应力标准值不大于板材抗剪强度设计值。应注意的是，竖向剪应力只有上排的两组挂件承担，而不是由全部四组挂件共同承担。

3.3 干挂体系的设计

在石材幕墙工程中，石材干挂体系的设计一般由施工单位独立完成，由于幕墙作为悬挂体系的特性，干挂体系的设计决定着幕墙的结构安全，有着特殊的重要性，而又因为其属于隐蔽工程，尤其应得到足够的重视。

干挂石材体系力的传递

板材中的最大应力可通过简化计算方法或有元程序计算得出。值得强调的是，有些特殊的石材由于其独特的纹理特性而使石材在沿板长及板高方向的强度具有非常明显厂的差异，须分别对这两个不同的强度方向进行计算。另外，在计算石材于某一点达到某方向的最大应力的同时，必须计算其在垂直方向上的应力。

3.3 石材的允许应力

根据前述石材物理性能试验，可得到相应的石材强度指标。通常用于建筑物干挂石材的有花岗岩、大理石和石灰石等，根据各种石材特有的性能特征及施工经验在对上述石材进行力学计算是采用的安全系数应有所不同。美国各种石材的工业协会对于相应的石材都给出了推荐使用的安全系数。如对于石灰石，美国石灰石行业推荐的设计安全系数值为8.用实验的出的石材弯曲强度及压缩强度除以相应的设计安全系数，即可得到时常的允许应力。

3.4 石材板块自身的抗弯验算

对于各向异性的石材，石材板块姿势的抗弯验算分为两种情况。一是石材板块中发生最大弯曲应力的点在另一方向上的应力为零，只要此最大应力小于对应方向上的石材允许应力则石材板块自身的抗弯性能满足要求，反之则不满足。二是石材板块中发生最大弯曲应力的点在另一方向上的应力不为零，则验算时也应该同时考虑此应力。这时可以应用内摩擦理论，设一个方向为X，另一个垂直的方向为Y，在满足下列公式时，则石材板块自身的抗弯性能满足要求，反之则不满足。

3.5 销钉孔处石材的抗剪验算

先根据销钉孔的深度、石材板块的厚度等几何参数算出销钉孔处的深度、石材板块的厚度等几何参数反之则不满足。

4 石材物理性能试验

在为一个工程项目的石材做试验建立设计指标时，必须取能代表所用石材的试样，或者直接从将要用于建筑物的石材中挑选试样。干挂石材的物理性能主要包括弯曲强度、断裂模量、压缩强度、吸水率及体积密度，这些指标均可通过标准试验方法获得，而相应的标准中都有指定的最小物理性能指标。干挂石材理论计算的模型毕竟与现场时常的实际受力情况有所不同，为验证理论计算结果的准确性，必须在施工现场按拟采用的干挂石材的固定体系固定石材，然后对其逐步施加设计规定的荷载并观察记录其整体受力性能。最后按试验对力学计算结果进行分析和研究，以确保干挂石材在实际使用过程中确实具有相当的安全度。

5 施工图设计

干挂石材施工图设计的依据为：建筑平面图、立面图、节点大样图、其他专业需与干挂石材配合的有关图纸及其他要求和干挂石材的计算书。施工图设计必须做到既满足建筑师的要求，又要与现场的实际情况相吻合，施工图设计主要包括石材的安装立面图设计、石材节点大样图设计、石材的加工详图设计等。

安装立面图设计：根据建筑立面图的板块分格要求，在各立面上将不同形状或不同尺寸的石材分别独立编号，编号应确保唯一并方便实用，所设计的石材安装立面图应清洗表达出各立面上所有不同种类的石材板块。若工程的体形较复杂，为查找干挂石材立面图纸方便，还应设计干挂石材安装立面图的位置索引图，清晰的表示出建筑物每个区域墙面对应的挂板立面编号图编号。

石材节点大样图设计：对建筑物的拐角、窗口、屋檐、及其它复杂部位石材的形状、尺寸及连接方式，应单独设计干挂石材节点大样图，以表明这些部位石材的实际情况。

石材加工详图设计：石材安装立面图及节点大样图经建筑师批准后，即可按石材安装立面图上的石材尺寸分格及节点大样图的细节进行加工详图设计，该详图即通常所说的石材加工单。在确定干挂石材的具体形状及加工尺寸时，须反复核实以确保万无一失（尤其在采用较为昂贵的进口石材时）以免造成巨大的经济损失。

6 结语

安全挂图篇3

关键词：钢结构施工安全管理

0前言

根据已经历的钢结构施工管理经验，得出该类工程施工在安全生产方面具有五大特点： 一是全员、全过程、全天候处于洞口、临边、高处作业等高度危险的状态；二是各专业施工人员和工程管理人员均处在高度密集的立体交叉作业环境中；三是全部工程构件和施工机具、材料及各种安全防护设施材料均需吊装、吊运；四是动火作业量大动火点多；五是现场临时用电的私拉乱接及拖地使用。

上述五大特点给工程施工的安全管理带来了诸多困难，所以，该类工程的安全管理工作与其它建筑、安装工程相比，显得尤其重要。从安全管理的角度看，国家规范和地方标准涵盖此部分内容也很少。本文对高处作业、临时用电及施工工序的管理进行阐述，对现场施工过程中容易出现问题的关键控制点提出解决方法，能有效消除钢结构施工作业中的不利因素。针对以上诸多问题，结合以往钢结构工程施工管理经验做出以下总结：

一、临边、洞口、高处作业的防护（见图1）

（一）压型钢板按顺序铺设，减少临边、洞口的

产生压型钢板的铺设步骤为散板、调整、铆固，铺设顺序应为从一侧起点开始向周边连续铺设，即减少临边、洞口的产生也省去了安全通道（在主梁与柱子对接缝焊接、焊缝外观处理、超声波探伤、补漆等几道工序工作中，只在每一轴线的中间部位铺设一道由两块脚手板拼成的安全通道）铺设工序。

进行铺设作业前应在铺设压型钢板的下方事先满挂一层水平安全网，散板、调整人员应系好安全带，铆固人员应及时将调整好的压型钢板铆固好，要求铺板与铆固同步，不得漏铆或跳板铆固，防止因漏铆而发生溜板现象。

（二）临边、洞口防护

对地平面或楼层上的电梯井、管道井和楼层周边及边长大于1.5m的洞口周边用脚手架管搭设高度为1.2m的防护栏杆， 洞口挂设阻燃型水平安全网。栏杆外挂设阻燃型密目式立网。边长大于1.5m的洞口、电梯井口，应每隔两层挂设阻燃型水平安全网（地上首层平网上覆盖阻燃型密目式安全网）。洞口、临边防护确保了作业人员的安全，洞口内的平网起到了防止上层物料坠落伤及下层人员的作用。

（三）高处作业的防护措施

1.防坠器

为防止高处坠落， 操作人员在进行高处作业时，必须使用安全带。由于钢结构工程施工时活动范围较大， 采用普通安全带很难满足施工要求，应采用带有速差自控器（也称速差器或防坠器或防坠缓冲器）的安全带。（见图2）

在吊装及安装钢柱时，为了保证工人在安全状态下摘除吊装用的钢丝绳，在吊钩处增挂安全绳一道，高度根据现场确定，用于悬挂安全带上的防坠器。人员攀登钢爬梯时，采用坠落自锁装置，解决钢爬梯无保护的问题。自锁装置使用时应注意不能装反；人员攀爬时，自锁装置始终随施工人员同行（见图3）。必须将安全带挂在防坠器的挂钩上，避免发生坠落事故。

2.钢梁、钢柱上悬挂安全绳

两节以上钢柱固定稳固后，必须拉设安全防护绳（钢丝绳或粗棕绳），以便于拴挂安全带。钢梁上

悬挂6mm钢丝绳，悬挂高度1.2m，每隔3m架设不低于1.2m高的70×70×7（mm）用于支撑安全绳，并采用花篮螺栓拉紧安全绳，防止因安全绳过长引起的安全失效。工人在钢梁上行走时，安全带必须悬挂在安全绳上（详见图4）。

3.钢爬梯的设置

临时吊装用的爬梯，选用70×70×7（mm）做爬

梯支撑，使用M14螺栓将角钢固定在钢柱上，爬梯

使用40×4（mm）扁钢做扶手，用14圆钢做梯凳，爬梯宽度应不小于40cm，必须与钢柱连接牢固、稳定，不得晃动（见图5）。

4.操作平台

安装钢梁及支撑时， 主钢梁部位挂安全防护

绳，人员将安全带挂在防护绳上行走。钢柱分段安

装。对接、螺栓紧固时，为保证工人的安全操作，在距第一段钢柱柱顶1.2m位置处架设操作平台。平台数量根据现场施工进度确定，保证周转正常，不影响吊装工作。安装操作平台的设置给焊工营造了一个良好的工作环境，确保焊工的安全操作。该平台拆装方便，安全可靠，给钢柱对接安装、校正、焊缝外观处理、超声波探伤等工序提供了安全生产保障（见图6）。

三、材料吊运、吊装

1.安装使用的工具，如扭矩扳手、撬棍、角磨机等应采用安全保护绳，防止坠落。随手用的螺栓垫片等应放入工具袋。

2.施工作业中所有可能坠落的物件，应先进行撤除或加以固定。

3.在高空用气割或电焊切割时，应采取措施防止割下的金属、熔珠或火花落下伤人。

4.在吊运及安装过程中，要先检查索具、钢丝绳、吊钩是否牢固，吊点要选择合适方可起吊，若发现不安全隐患应立即停止施工并向有关人员报告。

四、动火作业

1.动火时按要求配备2组有效的灭火器，设专人看火，下方使用接火花斗。

2.不得用油手接触氧气瓶，要防止起重机或其他机械油落到氧气瓶上。

3.氧气、乙炔瓶必须规范放置，气瓶上方设置隔离措施，防止交叉作业时引燃气瓶。乙炔瓶使用时必须有防回火装置，严格执行电气焊工安全操作规程。

4.焊接作业用挂篮（见图7）应挂于设在主梁上翼板的挂件上。焊接操作人员将安全带系挂在安全绳上，即可放心地施焊。此挂篮挂拆方便、安全可

靠，用途广泛，它给高强螺栓的终拧、焊缝外观处理、超声波探伤等工序提供了安全生产保障。

5.接火花斗的使用

为防止焊接切割产生的火花等造成灼烫事故和火灾事故，高空焊割必须设接火花斗，接火花斗内使用岩棉等阻燃材料接熔珠，防止熔珠再次飞溅

出接火盘（见图8）。

五、现场安全用电

按照《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ 46-2005）实施临时用电管理。

1.现场施工用电执行一机、一箱、一闸、一漏电

保护的“三级配电两级保护的TN-S接零保护系统”。其电箱设门、设锁、编号、明确责任人。

2. 机械设备必须执行保护接零和重复接地的保护措施。

3.电缆线走线采用架空绝缘措施，严禁拖地使用。

4.工人下班后由专业电工对施工现场检查临时用电，关闭电源。

5.电焊机专用开关箱，按要求从左到右依次装设隔离开关（可见明显分段点）、漏电保护器、二次触电保护器，箱门、箱体与保护线端子板连接。

六、警示标志和警戒线的使用

除在钢梁、钢柱上悬挂安全绳外，在临边防护没有及时跟上时应在楼层临边、洞口设置红白相间的警戒线，并在临边楼层处设置警示标志（高处作业必须挂好安全带或安全标语、口号等）。

结束语

钢结构施工现场安全管理虽然复杂多变，如果我们能针对施工过程中的主要环节加强控制和检查，做到精细化、规范化管理，相信我们一定能够保证施工生产顺利、有序、安全的进行。

安全挂图篇4

关键词：桥梁施工；悬臂箱梁；挂篮技术

中图分类号：U445 文献标识码：A

一、悬臂箱梁的挂篮施工技术概述

（一）、挂篮结构的组成

通常情况下，施工单位在施工过程中，所选择的挂篮除了要求其可靠性高、安全性高之外，还应满足变形较小、使用方便、移动灵活和稳定性强的性质。

从正而观察，一个T型结构使用两台挂篮同步对称地进行施工就是一个完整的挂篮结构施工。每台挂篮包括五大系统:模板系统、底篮系统、承重主桁、锚固系统和行走系统。顾名思义，底篮系统，就是悬臂箱梁直接承受的重力载荷以及载荷其他装置的系统，起到稳定挂篮施工的作用。它主要是由前后横梁、底座纵梁和基本工作平台组成，又可根据具体情况将其中前两部分分为型钢式和桁架式，是挂篮结构中是重要的组成部分。模板系统则包括内模板、底模板和端模板。每完成一块结束后挂篮往前移动的装置就是行走系统，包括动力装置、挂篮行走时的滑道、主梁的前后支点。同样作为悬臂箱梁的承重系统的承重主桁系统，其主要是承担由后锚、底篮传递而来的荷载。保持挂篮系统平衡的重要因素则是锚固系统，一般由后锚小车、后锚杆等结构组成。

二、悬臂箱梁挂篮技术工作原理

从某种程度上讲，悬臂箱梁挂篮技术属于悬臂箱梁浇筑法中的一种施工技术，他的特点在于挂篮可以自由活动，避免了使用大型吊机的麻烦，相比其他施工技术，更加的操作方便以及结构轻巧。在实际的悬臂箱梁挂篮技术施工时，施工企业还可以根据实际施工需求，进行分段悬臂箱梁作业，当施工企业完成对一块梁段的施工之后，施工企业可以向前移动挂篮，同时进行下一梁段的施工。这种施工技术方法，极大的加快了桥梁施工进度，提高了桥梁施工的方便性。悬臂箱梁挂篮技术不仅仅是一种操作平台，而且从一定方面来讲，还属于承重结构，很多的施工企业仅仅是把悬臂箱梁挂篮当作是操作平台，忘记了悬臂箱梁挂篮也是一种承重结构。为此，在实际的挂篮设计中，施工企业应该尽量设计出运动轻巧、稳定性强以及强度高的挂篮，这样才可以既减轻了挂篮自重，又极大的提高了挂篮施工安全性能以及施工质量。悬臂箱梁挂篮基本构造如图1所示。

图1 挂篮构造图

三、研究悬臂箱梁挂篮施工工艺

（一）、悬臂箱梁挂篮中挂篮的制作与安装

在实际的桥梁悬臂箱梁挂篮施工当中，挂篮制作安装人员需要按照一定的制作以及安装顺序进行。在实际的挂篮安装之前，施工人员首先应该对桥梁的施工现场进行相应的检查，包括环境以及安全方面的检查，查看施工技术人员"施工环境以及施工设备和其他方面的资料是否到位和完善。在挂篮安装过程中，施工人员应该严格按照挂篮安装流程以及顺序进行，在安装过程中，施工人员还应该做好挂篮安全监测工作。同时，在挂篮的周围，施工人员还应该做好相应的防护，避免危险物品掉落砸人，尽量确保施工人员的安全； 其次，在悬臂箱梁挂篮制作之前，施工企业应该对于设计图纸有较为清晰的认识，严格按照施工图纸进行相应的设计以及制作，这样才可以保证悬臂箱梁挂篮的安全以及质量。对于安装吊篮，施工人员同样也要严格按照安装顺序，进行科学合理的挂篮安装以及检测。

（二）、悬臂箱梁挂篮中挂篮的预压实验

在实际的桥梁悬臂箱梁挂篮施工当中，施工企业如果采用的是新挂篮，那么就要提前对主桁架等构件进行相应的预压实验。这样可以避免非弹性变形引发安全事故，保证施工人员的生命安全，进而确保满足实际施工质量以及安全要求。除了主桁架等构件预压实验之外，在桥梁悬臂箱梁挂篮安装完成之后，施工企业还应该进行相应的荷载试验。荷载试验的主要目的是为了测量出桥梁悬臂箱梁挂篮的承载力度，一般情况下，桥梁悬臂箱梁挂篮荷载应该是最大节段重量的1~1.5倍。实验人员在桥梁悬臂箱梁挂篮荷载实验中，应该对挂篮的加载以及变形情况进行详细的记录，从而确定合理的立模标高，保证箱梁线性。在实际的悬臂箱梁挂篮预压实验中，我们可以参考几座桥梁挂篮的利用系数，如表1所示。

表1

（三）、挂篮中钢筋混凝土的浇筑施工

悬臂箱梁施工中挂篮是桥梁施工中的重要技术以及施工设备，为此，悬臂箱梁挂篮中钢筋混凝土的浇筑施工，也应该受到施工人员的关注以及重视。在进行钢筋混凝土的浇筑时，施工人员应该注意一些施工细节，这样才可以提高挂篮中钢筋混凝土的浇筑施工质量。施工人员可以借助悬臂箱梁挂篮支撑力强的特点，在操作台上进行钢筋混凝土的浇筑施工工作，这样可以使得运载施工材料更加的灵活方便； 另外，在进行实际的钢筋混凝土浇筑施工之前，施工人员还应该仔细检查后锚的数量，以及后锚的安装位置的确定，同时根据施工情况确定合适的施工方案，使得所有的因素都做到准确无误之后，才可以进行钢筋混凝土浇筑施工。在实际的钢筋混凝土浇筑过程中，施工企业还应该充分考虑到现场的施工环境以及施工温度，毕竟施工环境以及施工温度对于钢筋混凝土浇筑施工也存在一定的影响。施工人员应该根据实际现场施工情况进行相应的钢筋混凝土浇筑施工的控制与调节。图2为前部结构与后部结构箱梁荷载计算简图

图2 前部结构与后部结构箱梁荷载计算简图

四、悬臂箱梁挂篮施工注意事项

在实际的悬臂箱梁挂篮施工中，施工企业应该确保悬臂箱梁挂篮的安全以及质量，毕竟只有悬臂箱梁挂篮质量以及安全达标，施工企业才可以进一步保证桥梁整体施工安全以及质量。为此，在实际的悬臂箱梁挂篮施工中，施工企业加强对于悬臂箱梁挂篮施工的监督管理是必须的。首先，在悬臂箱梁挂篮施工之前，施工人员应该根据实际施工需求，对于施工环境以及施工方案进行深入分析与探讨，同时针对出现的施工环境以及施工方案问题，进行相应的解决，将质量以及安全问题消灭于施工之前； 其次，施工人员还应该对施工材料以及材料使用情况进行管理，保证施工工程中使用合格的材料，避免出现问题材料或以次充好问题的出现，否则会严重影响悬臂箱梁挂篮施工安全以及质量； 再次，施工技术问题是实际悬臂箱梁挂篮施工中的最大问题，技术问题属于悬臂箱梁挂篮施工中的软性问题，对于出现的技术问题，监管人员应该及时向有关技术人员进行报告，使得悬臂箱梁挂篮施工技术问题得到最快解决； 最后，对于已经完成的悬臂箱梁挂篮，监管人员还应该做好对于悬臂箱梁挂篮的检测，包括质量以及安全方面的检测，对于检测合格的悬臂箱梁挂篮，施工企业可以在桥梁施工中放心使用，而对存在安全以及质量问题的悬臂箱梁挂篮，施工企业应该及时发现问题，进行返工，达到施工质量以及安全标准之后，才可以进行施工运用。

总之，悬臂箱梁挂篮技术作为现代桥梁工程使用最频繁和最重要技术之一，在桥梁施工中有很多优点，他施工方便"结构轻盈，可以方便的建造跨海大桥和跨越深谷的大桥。所以，这种方法适合大规模的推广应用。在采用悬臂箱梁挂篮法建造桥梁时，要注意悬臂箱梁挂篮的施工工艺和质量水平，只有确保了挂篮的安全和质量，才能建造出优质的桥梁工程来。我国桥梁施工企业在桥梁挂篮施工技术方面积累了丰富的经验，但是在实际的桥梁挂篮施工技术实施过程中，很多施工技术问题严重影响着桥梁施工质量以及水准。为此，桥梁施工企业应该深入研究桥梁挂篮施工技术实际施工现状以及施工问题，创新桥梁挂篮施工技术、施工策略，为我国桥梁施工企业在桥梁挂篮施工技术提升方面的进一步发展提供借鉴与参考。

参考文献

[1] 王有才.桥梁施工工程中悬臂箱梁挂篮技术的应用探讨[J].科技信息,2010(9)

安全挂图篇5

关键词：建筑；幕墙；干挂石材；设计；施工

中图分类号：S611文献标识码：A 文章编号：

建筑干挂石材幕墙，是利用高强、耐腐蚀的连接固定件把饰面花岗石与龙骨连接，并由金属支架组成的横竖龙骨通过埋件连接固定在外墙表面上。板材与结构层间留出适量空隙，能提高建筑物的隔热和保温性能。

一、建筑幕墙干挂石材的设计

1、石材的干挂方式

石材的干挂方式有钢销式、通槽式、短槽式、背栓式等几种形式，较常用的有短槽式和背栓式两种，其悬挂方式比较而言，短槽式成本较低但安全性不如背栓式，通常用于石材重量不太大或安全系数要求不太高的工程。

2、石材及干挂体系的力学计算

先确定幕墙所受的荷载及作用形式，然后确定石材的连接方式，石材及其干挂体系的设计应符合国家行业标准《金属与石材幕墙工程技术规范》的要求。

（1）荷载的确定。计算时通常考虑材料的自重、所受风荷载及地震荷载，并根据荷载作用方式对其进行组合。对干挂体系进行计算时，应根据刚体力的传递的特性，确定其所受荷载进行力学计算。一些荷载不易确定时，可通过模拟试验来确定其大小。

（2）石材的计算。先确定幕墙所受的荷载及作用形式，然后确定石材的干挂方式，进而确定石材板块的计算模型，进行受力安全性计算，最后根据干挂体系所受荷载值确定干挂体系的构造形式和所用挂件、连接件、埋件及横竖龙骨的规格尺寸。竖向剪应力只有上排的两组挂件承担，而不是由全部四组挂件共同承担。

（3）石材的允许应力。根据石材物理性能试验，可得到相应的石材强度指标。通常用于建筑物干挂石材的有花岗岩、大理石和石灰石等，根据各种石材特有的性能特征及施工经验在对上述石材进行力学计算是采用的安全系数应有所不同。美国各种石材的工业协会对于相应的石材都给出了推荐使用的安全系数。如对于石灰石，美国石灰石行业推荐的设计安全系数值为8。用实验的出的石材弯曲强度及压缩强度除以相应的设计安全系数，即可得到时常的允许应力。

（4）石材板块自身的抗弯验算。石材板块的抗弯验算分为两种情况：一是石材板块中发生最大弯曲应力的点在另一方向上的应力为零，只要此最大应力小于对应方向上的石材允许应力则石材板块自身的抗弯性能满足要求，反之则不满足。二是石材板块中发生最大弯曲应力的点在另一方向上的应力不为零，则验算时也应该同时考虑此应力。这时可以应用内摩擦理论，设一个方向为X，另一个垂直的方向为Y，在满足下列公式时，则石材板块自身的抗弯性能满足要求，反之则不满足。

（5）销钉孔处石材的抗剪验算。先根据销钉孔的深度、石材板块的厚度等几何参数算出销钉孔处的深度、石材板块的厚度等几何参数反之则不满足。

3、施工图设计

石材幕墙施工图设计的依据为：建筑平面图、立面图、节点大样图、剖面图及其他专业需与干挂石材配合的有关图纸及其他要求，和干挂石材的计算书。施工图设计必须做到既满足建

筑师的要求，又要与现场的实际情况相吻合，施工图设计主要包括石材的立面图设计、石材节点大样图设计、石材幕墙的平面、剖面设计与石材的加工详图设计等。

（1）立面图设计。根据建筑立面图的板块分格要求，在各立面上将不同形状或不同尺寸的石材分别独立编号，编号应确保唯一并方便实用，所设计的石材立面图应清晰表达出各立面上所有不同种类的石材板块。如果工程的体形较复杂，为查找干挂石材立面图纸方便，还应设计干挂石材立面图的位置索引图，清晰的表示出建筑物每个区域墙面对应的挂板立面编号。

（2）石材节点大样图、石材的平面、剖面设计：对建筑物的拐角、窗口、屋檐、及其他复杂部位石材的形状、尺寸及连接方式，应单独设计干挂石材节点大样图，以表明这些部位石材的实际情况。石材的平面、剖面设计划分准确，以备便于施工。

（3）石材加工详图设计：石材安装立面图及节点大样图、平面、剖面等经建筑师批准后，即可按石材安装立面、平面、剖面图上的石材分格尺寸及节点大样图的细节进行加工详图设计，该详图即通常所说的石材加工单。在确定干挂石材的具体形状及加工尺寸时，须反复核实以确保万无一失。

二、建筑幕墙干挂石材的施工

1、定位放线

将土建方提供的基准中心线、标高线进行复测，无误后根据图纸给出的横、竖龙骨的位置和轴线放钢线，并以此为依据向左右量距来控制石材的垂直度和水平向龙骨位置和石材幕墙位置。先由中间向两端测录，然后由两端向中间复核尺寸，放出的横、竖龙骨位置线误差应符合设计要求。

2、基层处理

对混凝土外墙表面测量，检查其平整度，混凝土强度须大于C20；混凝土外墙面应清理干净，墙体的露筋、蜂窝、孔洞等缺陷应按施工规范要求返修处理合格；支模用穿墙螺栓，螺栓孔应凿成喇叭口，采用防水微膨胀砂浆嵌补密实。

3、预埋件安装

幕墙预埋件跟随土建结构工程施工，预埋件在埋设过程中须定位准确，与主体结构的连接须牢固，以避免在浇筑混凝土振捣时发生位移偏差；如设计无明确说明时，预埋件的标高偏差≤10 mm、水平位置偏差≤20 mm。在施工工程中，应仔细检查预埋件的长度和孔洞的清理情况，以保证预埋件的使用强度达到要求。同时，应注意预埋件使用在混凝土墙上（混凝土强度等级应不小于C30），不能使用在砖墙上。

4、连接件焊接与龙骨的安装

连接件采用角钢与结构预埋件三面围焊，焊接完成后按规定去除药皮并进行焊缝隐检，合格后刷防锈漆三遍。连接件的固定位置按弹线位置确定，采取水平跟线，中心对线，先点焊，

确定无误后再施焊的方法。假柱、挑檐等部位由于石材面距结构面空隙过大，为达到建筑设计效果，需在结构外侧附加型钢龙骨。型钢龙骨通过角钢连接件与预埋件焊接，焊缝要求及检查，防腐做法同上。次龙骨与挂件的连接采用不锈钢螺栓，次龙骨根据螺栓位置开长孔，与舌板相互配合实现位置的调整。钢龙骨的位置必须符合挂板要求。

5、避雷及层间防火隔离带安装

（1）按设计体制要求，将避雷导线可靠地焊接在固定位置，焊接的焊缝长度符合设计要求；石材幕墙的防雷装置必须与主体结构的防雷装置可靠连接。

（2）按设计图纸要求，先进行层间防火的安装。将镀锌钢板（1.2 mm 厚）按现场实际尺寸进行加工制作，然后将其一端用射钉固定在剪力墙上，射钉间距不大于500 mm，另一端固定在横向龙骨上，连接完毕后，将剪裁好的防火棉（100 mm）铺设到镀锌钢板上。

（3）在安装层间防火的同时，按照设计图纸要求进行保温挤塑板的安装，挤塑板的安装必须在有可靠的防火保护条件下进行。

6、石材安装

为保证石材的安装质量，首先要求施工单位进行挂线（水平线和垂直线）、放大角，以明确安装位置，经监理验收合格后才能开始石材干挂。由于干挂由下向上施工，所以第一排石材的标高、垂直度、转角、胶缝宽度、水平缝严格检查，偏差范围必须控制在±1mm 以内；完全符合要求后，才能将云石胶注入石材槽内进行固定。在安装过程中随时对上墙石材开槽位置、表面平整度、接缝高低、胶缝宽度、水平缝进行检查，发现问题及时纠正。

7、贴防污条、注密封胶

石材安装的最后一个项目为板贴防污条、注密封胶，此项操作不当极易出现表面凹凸不平，上下不通顺、水平宽度不一致、污染石材等现象。可要求施工单位先进行样板施工，达到要求后，由专人进行操作（操作人员不宜太多），以保证整个幕墙工程的外观要求及密封性能。

总之，干挂石材幕墙的设计和施工工作包括的内容非常复杂，要想达到各方都满意的效果，就需要深入学习相关现行规范，不断增加建筑美学知识，领会建筑设计师的本意，听取有关各方意见，按程序认真组织施工，最后才能设计和施工出协调、美观的石材幕墙。

参考文献：

[1] 王巧莉,杨海生,侯毓英. 外墙干挂石材幕墙施工技术[J]. 陕西建筑, 2006,(01) .

[2] 黄曙. 浅谈外墙干挂花岗岩石材幕墙的施工工艺[J]. 汕头科技, 2006,(02) .

[3] 潘朝文,赵静宇. 石材幕墙工程质量控制措施[J]. 吉林勘察设计, 2008,(Z1) .

[4] 宋晗,郭锐,田超,李恒. 点支式玻璃幕墙施工技术[J]. 陕西建筑, 2006,(12) .

[5] 吴锐. 隐框玻璃幕墙施工方案[J]. 中国建设教育, 2010,(Z5) .

安全挂图篇6

关键词：大汶溪桥；挂篮；提升；设计；施工

Abstract: the engineering and hanging basket before the fulcrum of the BeiLei as ascending frame, through the cable hanging basket and the setting of the longitudinal four lifting point is linked together, synchronous ascension; Improve equipment used the economy applicable through common assembly of jack for jack for ascension, in a safe and progress at the same time reducing the economic input.

Keywords: big yavin creek bridge; Hanging basket; Ascension; Design; construction

中图分类号：S611 文献标识码：A 文章编号：

一、概述

大汶溪大桥系向家坝水电部库区南岸至绥江复建公路上横跨金沙江支流―大汶溪的一座公路特大桥。主桥为110+250+110m双塔、双索面斜拉桥，半漂浮体系。主桥主梁为预应力混凝土肋板式断面（即π形梁），梁肋边缘处梁高2.7m，中心处梁高2.839m。主梁梁顶宽18.5m，顶板厚0.32m，设双向1.5%横坡，主梁梁底宽19m。根据构造和施工架设的需要，主梁划分为A～H及HL共9类63个梁段（JBHL，JB1-JB15，J0，JZ1-JZ15，JZHL）。

本桥主梁JB2-JB13、JZ2-JZ15节段采用牵索挂篮法悬浇。牵索挂篮是指借助于永久性斜拉索，临时锚固于未浇混凝土的挂篮前端，使其承受现浇时的混凝土的主要自重力，从而大大减小主梁悬臂端的混凝土的压力，并因此可以大大改善挂篮的受力情况，减小挂篮的自重。

本桥共包含4套挂篮，2#塔、3#塔各含中跨、边跨一套。中跨、边跨挂篮基本一样，主要组成部分：施工平台和悬吊系统。悬吊系统又包括有吊挂系统、牵索系统、抗水平力系统、升降系统、走行系统、调位系统等。由于边跨主梁从JB7开始，梁段肋宽逐渐变宽，边跨挂篮比中跨挂篮多两根次纵梁，具体中、边跨挂篮形式见如下照片：

照片一中跨挂篮

照片二 边跨挂篮

二、前支点牵索挂篮提升架的设计

挂篮提升架采用部分贝雷片通过后锚预应力钢筋（后锚预应力钢筋要求预张拉25t，）锚固在1#节段已浇砼上，并通过在已浇砼上预留孔设置挂篮后吊点，另部分贝雷片悬臂出来作为挂篮提升架，并布置前吊点，各分配梁间点焊固定；除后锚点分配梁与加强弦杆用U型螺栓固定，其他分配梁与加强弦杆均为接触焊固定。贝雷梁支架前、后支点要求用高强砂浆抹平并找平，并做预埋件压板压住加强弦杆，挂篮采用四吊点同步提升，挂篮提升的设计必须着重注意吊点设计，必须验证吊点对挂篮产生的局部荷载，避免因挂篮局部承载力的不足导致吊点的破坏。其后锚蹬筋及吊点具体布置如下图三。

图三 挂篮提升示意图

三、前支点牵索挂篮的提升

首先，在现场布设挂篮拼装平台，并在平台上拼装挂篮各构件。

其次，在ZB1、JB1块主梁上安装挂篮提升支架，提升支架由4道4片一组贝雷片（间距250+450+250cm）组成的挑梁（一套挂篮两组），每组贝雷片上布置两台连续千斤顶，通过钢绞线和挂篮主纵梁上设置的两个吊点相连。

根据计算结果，挂篮前吊点最大拉力515KN，后吊点最大拉力160KN，对连续千斤顶的公称张拉力要求不高，因此，本工程连续千斤顶的选用主要还是考虑成本、效率、安全等因素。据调查，目前国内连续千斤顶主要有两个类别：一种是全/半自动的连续千斤顶，其配有专用的千斤顶及油泵，提升过程通过预先设定的程序或简单的按点动按钮进行提升，全程几乎都不要人工进行打夹片，提升速度快，安全系数高，操作人员少，但价格较高；另一种是采用通过普通穿心顶组装的连续千斤顶（如；图四），采用普通的穿心顶和油泵，提升过程须要人工进行送油、回油、打夹片、控制千斤顶行程，提升速度慢，操作复杂繁琐，但价格要低很多。针对大汶溪桥的挂篮提升千斤顶的选择，项目部主要考虑了经济成本，选用了第二种连续千斤顶：一套挂篮选用四台250t普通穿心顶、四台150t普通穿心顶，组成四套连续千斤顶，250t和150t各两套分别用于挂篮的两个前吊点和后吊点。所组成的4套连续千斤顶在挂篮提升移置到位后，再拆分（即拆分对顶的中间连接件），用于以后挂篮的升降或主梁体内索的张拉。

图四连续千斤顶

由于四台连续千斤顶的行程为20cm，所以，我们每次千斤顶顶升的行程控制在18cm，为便于油泵操作人员查看和控制，我们在上、下顶架上做好标识。在挂篮提升的时候，由于两个连续千斤顶在顶进过程中，夹片有时未跟进楔紧，出现脱空，从而会使吊点的钢绞线有松弛现象，所以，我们派专人认真仔细的用锤随时敲紧夹片，如发现有钢绞线松弛，则停止顶升，采用25吨张拉千斤顶进行逐根拉紧受力，调整完成后开始正常提升。同时，由于连续千斤顶上方钢绞线随着顶升不断增长，为便于操作并减少上升阻力，我们对钢绞线及时进行分段切除。另外，挂篮提升要平稳，吊点提升速度要均匀，每提升1m（以一个吊点处测量绳刻度，有条件的亦可在挂篮四个角安装测量棱镜，利用全站仪进行观测，那样即安全又方便。），观测各吊点提升高度是否相同，否则需对各吊点提升高度进行调整，将挂篮调平。

为保证安全，各环节把人员安排到位，设总指挥一员，在挂篮提升中我们安排了人员对挂篮吊点和贝雷梁受力情况进行检查，在主塔下横梁处派人观察挂篮总体提升情况，同时，为保证正常提升速度，设置了提升设备维修人员及电工。

待挂篮提升到略高于桥面时，安装好挂钩托架，降低挂篮，使挂钩压上托架，拆除后吊点钢绞线及千斤顶，利用千斤顶通过精轧螺纹钢或钢绞线托拽挂钩及贝雷片上的移动分配梁，移动至设计位置，安装挂篮吊杆分配梁，安装吊杆、螺母。至此，挂篮提升工作完成。

四、结束语

1、大汶溪大桥包括两座主塔（2#塔提升挂篮平台至主梁底高度为82.3米，3#塔提升挂篮平台至主梁底高度为70.3米），一共投入4套挂篮，4套主梁模板，挂篮提升速度为2.7米/小时～3.2米/小时，一套挂篮提升共需时间约为一天半，四套挂篮可同时提升。

2、大汶溪挂篮起吊设有4个吊点，而该挂篮整体刚度较大，当一个前吊点提升高度低于另一个前吊点较多时，将出现较低前吊点对角线方向的那个后吊点整体不受力的情况，而另一个后吊点受力将升高到原来的两倍，所以后吊点的设计必须考虑这种情况。另外，挂篮提升过程，也可以通过油泵的压力表读数尽量避免这种现象发生：当发现后吊点的油泵压力表读数发生变化时，应暂停提升，通知地面观察人员观察挂篮整体水平情况，先单独对压力表读数降低的后吊点对角线上的前吊点进行提升，使两前吊点高度基本相同，再开动压力表读数降低的后吊点千斤顶，使其读数回到正常提升时的数值，最后同时提升两个后吊点或前吊点，使整个挂篮回到水平状态，之后即可继续提升。

3、挂篮提升过程中，由于无法保证同一吊点内各钢绞线的工具夹片同时夹紧钢绞线，所以可能出现某一吊点内部分钢绞线不受力的情况。故在挂篮吊点设计时，钢绞线必须有充足的冗余系数，并准备好单根钢绞线张拉设备（炮弹顶），在发现不受力的钢绞线时，对其补拉。而补拉应对同一吊点内所有钢绞线进行补拉，张拉力可简单的按照该吊点各钢绞线的平均承受的拉力值控制，这样既能使该吊点内各根钢绞线基本受力均匀。

4、本文为牵索挂篮或其他大型设施的提升提供了很好的施工借鉴经验，在保证安全和提升效率的同时，在节约投入提升设备成本上有一定的参考。

安全挂图篇7

关键词：挂篮优化设计四化技术

中图分类号：S611文献标识码： A

1、前言：

近年，随着我国基础设施步伐日益加快，高速铁路、城市高架和跨河大桥发展迅速，悬臂施工法已经成为修建大跨度预应力混凝土连续梁桥、连续刚构桥、斜拉桥等常用的施工技术之一，特别是在桥墩较高、桥跨较长或桥下净空受到限制的情况。

挂篮是悬臂浇注施工中的主要工艺设备，其设计和使用是整个桥梁施工的关键。其优点主要有：在施工期间不影响桥下的水陆交通，不用或少用支架，节省施工费用，降低工程造价，适用性强、利用率高，加快施工进度缩短工期，在施工中可以对各个节段的施工误差进行调整保证悬浇施工的精度。因此，对挂篮进行优化设计显得尤为必要。

2、挂篮现况

挂篮一般由主桁系统、吊挂系统、行走系统、锚固系统、模板系统等基本组成。主桁系统是挂篮的主要受力构件，可以采用型钢梁、万能杆件钢桁梁和贝雷片梁等；吊挂系统是结构的传力部分，主要由精制螺纹钢、扁铁或型钢组件构成，作用是将施工混凝土荷载传递至主桁、调节底模平台和模板标高；行走系统由导梁、吊环、滑动小车和推进机构组成，使挂篮在上一段混凝土浇筑完成且混凝土达到一定强度之后顺利进行下一段混凝土的浇筑；锚固系统是一个平衡体系，作用是避免主桁倾覆以确保挂篮施工安全；模板系统包括底模、侧模、内模。

3、设计思路

经过近两年的挂篮设计、加工、安装，并总结以往的经验教训，形成一套挂篮设计标准，即挂篮结构轻型化、构件工具化、安全监控化、行走自动化。以解决传统挂篮设计笨重，构件整体焊接，无法重复利用，行走困难的缺点，为挂篮设计开拓新思路、攫取新方法[1]。

4、挂篮“四化”特点

4.1 结构轻型化

挂篮结构轻型化，主要是对材料选择的控制。挂篮一般由钢构件组成，主要受力构件可采用贝雷片、万能杆件、型钢、钢板等便于加工的高强轻质钢材；吊杆选用精轧螺纹钢或者预应力索。挂篮工作系数是挂篮自重与箱梁梁段自重的比值，反映设计挂篮所用的材料数量（用钢量）。工作系数越小，表示承受节段单位重量使用的挂篮材料越省，整个挂篮设计越合理。挂篮设计的趋势是轻型、重载。目前，减轻挂篮自重采用的手段除选用轻质钢材外，最重要的是优化结构形式，并改善滑移行走系统，同时改进力的传递系统[2]。例如选用受力合理、安全可靠的轻型结构作为挂篮承重主桁，利用箱梁竖向预应力筋平衡倾覆力矩以取消配重，用轻便的反扣轮代替沉重的摩擦式后沟板，用精轧螺纹钢代替钢带等。常见的挂篮形式有三角挂篮、菱形挂篮。三角形挂篮形式，与其他形式挂篮比较有如下突出特点：

（1）三角形挂篮与菱形挂篮相比，降低了上横梁高度，即挂篮重心位置大大降低，从而提高了挂篮走行时的稳定性。

（2）结构简单，拆装方便，重量较轻。通常三角形挂篮主桁架和主要结构体系采用钢板和型钢焊制而成，单件重量较轻，主桁架杆件间采用法兰结构，用高强螺栓或销轴连接，易于搬运和拆装。

（3）通用性强，稍作改装即可用于其他幅宽和梁高的桥上。

4.2 构件工具化

挂篮工具化主要解决构件无法重复利用、适应性低的缺点，使构件能够在不同的施工条件下重复使用，实现快速组装及拆除，减小工作强度，提高工作效率的目的，即构件的通用性强，稍作改装即可用于其他幅宽和梁高的桥上，可避免遇到类似工程时造成的重复设计、重复加工，实现节省劳力、标准化建设的目标。例如：目前最为常用的底模、侧模、排架等，可设置其基本单元为2米，使用时可根据实际情况进行拼装。一种横向可伸缩桥梁内模桁片如图1，可通过横向自由伸缩装置，来适应梁体顶板宽度变化。

图 1一种横向可伸缩桥梁内模桁片

4.3 安全监控化

安全监控化是指挂篮从设计验算到最后现场施工的每一个环节，都须在安全控制范围内，从而保证挂篮安全使用。主要从以下几个方面进行控制：

一、设计时安全验算

挂篮大多是钢结构，所以一般都采用容许应力法设计。施工荷载（模板、振动力、人员、机具）系数取1.4。抗倾覆稳定系数取1.5。挂篮行走时的冲击系数取1.2。前后横梁和外模的刚度取为1/400，内模刚度为1/300，整体刚度为1/600。挂篮整体刚度是悬臂浇注桥梁混凝土施工控制的关键，也是影响线形最主要的因素。过大的变形在节段施工中容易在节段面上产生裂缝。另外，对于海上峡谷等受大风影响的地区采用挂篮施工，应当选择低重心、大刚度的挂篮，同时必须对挂篮进行抗风分析，保证在大风情况下能安全地前移挂篮。

二、预压试验

将两榀主桁架镜面对拼进行对拉试验如图2，分级进行加载预压，检验挂篮主桁的实际承载力和安全可靠性，并获得弹性和非弹性变形参数,为悬臂浇筑施工提供数据,同时检验挂篮加工质量。

图2挂篮预压试验

三、出厂前检验

挂篮出厂前，需对所有构件进行单件检查，主要在于结构尺寸、焊缝质量，重要构件的材质型号等级。各杆件的栓接和电焊连接部位，进行仔细检查，以保证杆件位置正确，结构连接可靠， 且对主要部件不能随意进行电焊或氧气切割，保证焊缝质量。螺栓连接必须牢固。对挂篮的销轴和吊带要进行调质和探伤检查，对重要构件的焊缝，进行无破损检测试验报告检查。

四、施工时挂篮自身安全防护

（1）挂篮前上横梁设置作业平台，并焊接扶手，设置安全网等防护措施。

（2）挂篮底模平台前端及两侧搭设作业平台，底面全部封闭，两侧采用相同的结构型式设栏杆。

五、施工过程安全监控

（1）滑道系统检查；

（2）后锚固系统检查；

（3）主桁节点检查；

（4）吊挂系统检查；

（5）模板系统检查；

（6）不平衡力矩控制。

4.4行走自动化

挂篮行走自动化，即行走系统采用滚动吊环、滑动小车和推进机构等，使挂篮在上一段混凝土浇筑完成且混凝土达到一定强度之后顺利进行下一段混凝土的浇筑，避免了人工拖拉行走方式，速度不快且占用劳动力。例如：采用液压千斤顶代替倒链提供走行牵引力，可成倍提高功效。挂篮前支座加装行走滚轮，较传统前支座下用摩擦板时行走更快。后锚固处用反扣轮代替后钩板，使挂篮就位准确、走行速度快、安全可靠[3]。

5、结语

随着预应力混凝土技术的发展及高强材料、高性能混凝土在桥梁工程中的应用，桥梁正在向大跨度方向发展，从而对挂篮的技术指标提出了更高的要求。安全性、经济性、适用性、快速性是评价挂篮优劣的四个非常重要的指标。设计优秀、技术经济综合效果明显、经过施工实践检验的挂篮应当形成定型的系列化产品，推广应用，这样不仅能带来可观的社会经济效益，也有利于提高桥梁建设质量和科学技术水平。

参考文献

[1] 吴贵生，技术创新管理[J]，北京：清华大学出版社,2000

[2] GB50009-2012建筑结构荷载规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2012

[3] GB50017-2003 钢结构设计规范[S].北京：中国计划出版社，2003

安全挂图篇8

关键词　接触网悬挂，刚性悬挂，施工方法

刚性接触网是一种工程造价低、安全可靠、无或少维修的供电方式，在国外地铁领域中的应用已较为成熟。其中，日本214 km 、韩国148 km 、德国15 km 、瑞士18 km 的地铁线中采用了这种形式。而这种技术在我国城市轨道交通领域中的应用才刚刚起步，目前只是在广州地铁1 号线坑口—花地湾间有一段全长108 m 试验段，广州地铁2 号线也在试运营中。目前准备采用这种方式的有上海的M8 线、南京地铁、沈阳地铁等线路。刚性悬挂接触网以其明显的优势在城市地铁建设中越来越凸现出广阔的应用前景。

1 　刚性悬挂接触网的结构和特点

刚性悬挂接触网主要有铝合金汇流排、接触线、绝缘元件和悬挂装置组成，如图1 。其中铝合金汇流排既作为固定接触线的嵌体，同时又作为导电截面的一部分。这种悬挂方式根据线路通过能力及电流量的大小，又有单接触线式和双接触线式两种。根据铝合金汇流排截面的不同又分为T 型与Π型两种。Π型结构的刚性悬挂特点是:其一， 便于安装和架设，在架设接触线时，使用专用滑动式镶线车，利用Π型结构的弹性力可使接触线嵌入虎口槽内;其二，结构稳定，接触线是靠两侧夹持力固定的，因此运行稳定性好。在欧洲刚性接触网中多用Π型铝合金汇流排的形式。我国目前采用的就是这种形式。单根接触线汇流排目前有两种类型: 一种为高80 mm 的PAC80 型， 另一种为高110 mm 的PAC110 型。其中PAC110 型的截面积为2 213 mm2 ， 每节长12 m。目前在广州采用的是PAC110 型。

图1 　刚性悬挂结构示意图

刚性接触网具有结构紧凑、无断线隐患、可靠少、费用较低等特点，但是它的施工难度比柔性接性高、导线磨耗均匀、安装精度要求高、维护工作量触网大。刚性接触网的允许速度一般为80～120 km/ h 。

2 　施工过程

由于刚性悬挂接触网系统的安装精度比柔性悬挂接触网系统的安装精度高，调节范围小，因此在进行刚性悬挂接触线的安装时，从施工测量开始到刚性悬挂接触线调整到位，要严格控制每一道工序的施工质量，实现一次安装到位。

2. 1 　施工测量

(1) 起测点的确定

在进行刚性接触悬挂施工测量前，应先确定起测点，然后再进行纵向、横向测量。测量起点的选择原则是:测量工作可从已铺设标准轨道的任一车站或区间内开始，测量长度应为一个以上的刚性悬挂段;也可从刚性悬挂段锚段关节的第一个定位点开始;有绝缘锚段关节区段应从绝缘关节处开始起测。按设计图纸里程布置，以沿线准确的里程标记为准进行放线测量。

(2) 纵向测量

实施纵向测量前，应复核各车站和区间的长度及不同隧道接口、隧道曲线段、道岔处等地点的实际里程是否与设计图纸相符。测量时应采用钢卷尺进行测量，曲线段应沿外轨测量。每个定位点的跨距应按设计跨距测量定位。如有定位点位于隧道伸缩缝、隧道连接缝、盾构区间管片接缝，或明显渗水、漏水等位置时，应顺线路位移，但最大位移量不超过±500 mm(设计有规定时除外)，且保证不超过设计最大跨距允许值和相邻两跨距的跨距比不大于1∶

1. 25 的设计标准。

(3) 横向测量

由于刚性悬挂的安装精度要求高，因此测量时应使用先进的测量工具，如激光定位测量仪等，以确保定测精度。横向测量要首先确认受电弓中心的位置，然后再确定悬挂点的位置。悬挂的各种底座的位置和使用的零件有关。需要注意的是，一般直线上各定位底座中心线垂直于轨道线路中心线上;曲线上垂直于此点在线路中心线的切线上。

(4) 打孔及螺栓安装

在打孔作业中，为了保证位置的准确性，一般要使用特制模具，套模钻孔，孔的深度和直径要符合设计要求。固定的胀锚螺栓、树脂灌注螺栓要严格按照设计要求和产品说明书的规定执行，而且要按设计规定时间和检测标准进行拉力测试。

2. 2 　支持结构的安装

(1) 悬挂定位装置安装

悬挂及定位装置安装前应对每个悬挂及定位装置的类型进行复核，然后将悬挂及定位装置按设计要求进行安装。并根据悬挂点接触线的设计高度，计算出悬吊槽钢底部高度，并将悬吊槽钢调整到与轨面连线平行。

(2) 汇流排安装

汇流排安装前，应复核整个刚性锚段的长度， 根据温度变化量预留两端伸缩量，计算出汇流排总长度，并合理布置短汇流排的安装位置。根据计算出的汇流排总长度，计算所需汇流排根数和需预制的短汇流排长度， 并对汇流排按安装顺序进行编号。短汇流排安装位置应尽量靠近悬挂定位点，避免放于跨中位置，全锚段汇流排按安装顺序依次编号，安装时按编号安装。

刚性悬挂汇流排安装长度按下式计算:

汇流排总长度= L + L 1 ×2 +Δl + L 2 其中: L 为刚性锚段各跨距总和; L 1 为弯曲端长度， 一般设计给出;Δl 为全段温度变化预留量， 一般设计给出计算公式; L 2 为汇流排定位线夹宽加因汇流排弛度及正弦走向引起的长度变化量， 约100 ～ 150 mm 。

根据计算出的汇流排总长度，计算所需汇流排根数N 和要预制的短汇流排长度。需要注意的是，预制的汇流排长度不能小于设计规定值。短汇流排安装位置应靠近悬挂定位点，使定位点位于短汇流排中部状态最好。汇流排对接接头尽可能靠近悬挂定位点，避免处于或靠近跨中，对接接头也应避开处于悬挂定位线夹位置。短汇流排切割面应与汇流排中心线呈直角，且整个Π形截面要平整。即短汇流排长度=(总长度-两终端汇流排长度-N × 汇流排长度) 。

(3) 汇流排的安装

汇流排可以从锚段关节第一定位处开始向另一端安装，一般应从直线端向曲线端安装。有分段绝缘器的刚性区段，宜从分段绝缘器处向两端安装汇流排。安装时首先要在安装起点的第一个定位点处安装终端汇流排。第一个定位悬挂线夹安装在标记处，线夹固定住汇流排。同时在此悬挂线夹两端和第二个定位点处两端安装临时锚固线夹，卡紧汇流排，防止汇流排在安装过程中顺线路滑动。终端汇流排安装好后，按汇流排编号顺序依次对接安装。汇流排安装完毕后，进行中心锚结安装，最后拆除第一、二定位点处的临时锚固线夹。汇流排对接时，对接汇流排应在同一条直线上，并按照设计要求进行紧固。

2. 3 　中心锚结安装

刚性悬挂中心锚结有调整螺栓、锚结绳、连接件组成(见图2) 。当汇流排安装完毕，中心锚结所在跨距两端悬挂点上汇流排拉出值导高已调整到设计位置后，即可进行中心锚结的安装。一般直线上，中心锚结底座中心线位于汇流排中心线正上方;曲线上，中心锚结底座中心线位于中心锚结锚固点处汇流排中心线的延长线的正上方。中锚两端底座距中心锚固点的距离应相等，其安装误差为±50 mm 。中心锚结安装调整到位后，两端锚结绳的张力应一致，且不能使锚固点出现负弛度。

图2 　中心锚结示意图

2. 4 　刚柔过渡段的安装

刚性悬挂接触网与柔性接触网之间的刚柔过渡区段，根据设计要求的不同，一般采用切槽汇流排贯通式或关节式的刚柔过渡方法。刚柔过渡区段应设在直线平坡区段，不宜设在曲线区段和坡度区段。刚柔过渡段接触线高度应等高，不宜在刚柔过渡段中进行导高坡度变化的布置。关节式的刚柔过渡方法对消除硬点较好。

(1) 切槽汇流排贯通式刚柔过渡段安装

安装时应按设计的要求设定刚柔过渡段的起始点。过渡段汇流排安装应从刚柔过渡端起始点开始。柔性悬挂一支接触线被嵌入切槽汇流排后， 立即紧固切槽式汇流排的配套螺栓并达到设计规定的力矩值，接着安装锚固线夹。切槽汇流排应严格按设计位置安装，并保持其处于平衡状态，其前端4 m 之内，不得安装柔性悬挂的吊弦。此跨柔性悬挂吊弦应进行合理布置，确保刚柔过渡实现平滑过渡。切槽汇流排在刚柔过渡起始点处不应形成下压或上抬力，不能形成硬点。双接触线中的另一条接触线，等高进入刚柔过渡段一定距离(符合设计要求) 后逐渐抬高，并成为非工作支进行下锚。

(2) 关节式刚柔过渡段的安装

关节式刚柔过渡是采用终端汇流排与柔性悬挂并列运行，实现刚性和柔性过渡。其过渡的方式见图3 。刚柔过渡部分的间距不宜大于200 mm ， 且应靠近受电弓中心，两边均匀布置。过渡端刚性悬挂起始定位点A 处接触线的高度，应比同处柔性悬挂的接触线抬高20～30 mm ， 然后刚性悬挂定位按接触线高度变化不大于0. 2 % 的设计原则，逐渐平缓恢复到正常高度。柔性悬挂从刚性悬挂起始定位点A 处开始，逐渐平缓抬升，经刚柔两线等高并行后，柔性平缓抬高脱离运行，到下锚端非支E 处抬高50～100 mm 即可。

图3 　关节式刚柔过渡示意图

2. 5 　接触导线架设安装

刚性悬挂接触线架设相对于柔性悬挂接触线架设来说，不但要把接触线放出，而且还要利用架镶小车将接触线镶入汇流排的沟槽内，因此对接触线架设过程的控制要求比较严格。刚性悬挂接触线架设前，应先将汇流排中心锚结安装锚固好，并用锚固线夹卡住汇流排，以使汇流排在放线过程中不滑动。具体施工过程如下:

① 在放线开始侧的终端汇流排前2～3 m 处的隧道拱顶上，安装一个临时锚固底座固定接触线。

② 作业人员在架镶小车前用油漆刷或其他方法，将接触线两边沟槽内均匀涂入导电油脂。接触线在嵌入汇流排前都应涂导电油脂。

③ 在刚性悬挂接触线架设的始端，安装并调整好架镶小车。架镶接触线的小车，是专门为这种可以像拉链一样拉开和关闭的Π型截面汇流排配套设计的(见图4) 。在架设接触线的同时，可在另一辆有作业平台的车上将架镶小车用拉线固定于作业平台前端的牵引支架上，从始端把接触线导入汇流排，同时把接触线镶拉入汇流排沟槽内。接触线用专用小车拉镶入汇流排中后，应立即对汇流排接头部位进行紧固。接触网架线车、架镶车的组合方式见图5 。

图4 　架镶小车

图5 　接触网架线车、架镶车架线示意图

④ 架线车组架镶接触线时，一般行驶速度不大于5 km/h ， 架设接触线时的初始张力一般以1. 0～

1. 5 kN 为宜。架镶小车前设一人负责扶正导线， 使接触线燕尾端位于汇流排开口正下方，并平行于汇流排以确保架设作业顺利进行。同时在架镶小车后面，应设专人仔细检查接触线嵌入状况。如发现接触线嵌入不到位，及时通知施工负责人停车， 将架镶小车后退出此段线(这里需要注意的是张力放线车绝对不许后退)，重新用架镶小车将接触线镶入汇流排。

⑤ 当接触线架设至锚段的末端时，在架镶小车到达弯曲端前，架线车组停车，人工拉动架镶小车， 把接触线导入弯曲端。全部导入后，按设计要求预留接触线余量后，用钢锯锯断接触线并用扭矩扳手紧固弯曲头处螺栓至规定力矩，最后向上弯曲导线。

⑥ 返回始端，按设计要求预留接触线余量后， 用钢锯锯断接触线并用扭矩扳手紧固弯曲头处螺栓至规定力矩，最后向上弯曲导线。在终端汇流排前临时锚固底座处，拆除该处临时锚固装置。

2. 6 　调整

由于刚性悬挂的接触线和汇流排都没有弹性， 因此对接触线的高度、拉出值要求就非常严格。在进行刚性悬挂调整时，应使用与电动客车完全一致的受电弓进行调整。

(1) 刚性悬挂调整的技术要求

① 接触线高度应符合设计要求，允许施工误差为±5 mm ， 设计高度变化时，其坡度变化应不大于

0. 2 % 。

② 接触线拉出值应符合设计拉出值，允许施工误差为±10 mm 。

③ 导线工作面调整:垂直悬吊定位通过调节悬吊槽钢平行于轨面，使导线工作面平行于两轨面连线(导线与汇流排垂直中心线调至与两轨面连线垂直)，避免接触线发生偏磨现象。

(2) 锚段关节调整

绝缘锚段关节两定位点间距应符合设计要求， 以受电弓中心线为中心向两边对称分布。如果设计标准为800 mm ， 两汇流排叠合等高过渡部分以不超过1 400 mm 为宜，而且不能有硬点。可以先将两定位点接触线高度调至设计高度，然后进行微调，使叠合地渡部分两汇流排在受电弓同时接触的任一点上导线高度相等，使受电弓能够平滑地从一个刚性悬挂段过渡到另一个刚性悬挂段，并使两接触导线工作面与两轨面连线平行。绝缘关节处两汇流排间距应符合设计标准，并应保证两汇流排的绝缘距离。非绝缘关节两汇流排间距越小，受电弓过渡状态越好。

(3) 道岔和交叉渡线处过渡调整

在道岔处，正线上两汇流排同时接触点一般应位于受电弓中心两边分布。始触点处两接触导线应完全等高，受电弓过渡平稳，始触点后至岔尖方向，渡线导线渐渐抬高至高于正线5～10 mm 。保证列车在正线运行时，不会碰触渡线的导线。始触点至渡线端，渡线导线从与正线导线等高，逐渐抬高至微高于正线导高。

3 　施工中应注意的问题

(1) 短路试验。做实验时配置临时短路用汇流排接地线夹，汇流排接地线夹与汇流排接触面均匀涂抹导电油脂，线夹与汇流排的接触面积不小于短路试验规定值，并且接触稳固、导通良好。近跨中，应尽量靠近悬挂点。

(2) 汇流排安装和接触导线架设。汇流排安装增大接头处磨耗。和接触导线架设是刚性悬挂安装的两个关键性工序，它的安装质量对整个刚性接触网来说是至关重因为导线接头处不但处理困难，而且要经过一个磨要的，是影响列车运行状态的关键环节。

(3) 汇流排的对接头和预制的短汇流排不宜靠合期，磨耗情况会偏大。

(4) 一个刚性锚段的接触导线，中间不得接头。

参　考　文　献

1 　李金华. 架空刚性悬挂的技术分析. 城市轨道交通研究，2000 ， (1) :33～37

2 　韩兰贵，周振平. 张力等效负载法在接触网双线索架设中的应用. 城市轨道交通研究，2002 ， (3) :74～77