底气作文范文

底气作文篇1

但是后来我知道结果可能根本就不会了，因为每个人都有自己要去做的事情，每个人都有自己必须要下定决心e的选择，也许在这个过程当中，我们没有什么逃跑的余地，但是我们直接面对的过程中一定要有底气，有风度。

也许从一开始我们都还是小孩子，也都不会明白这些比较高深的道理，但是在受教育的过程当中，特别是随着受教育的更高水平问题生我们应该明白这些东西，更包括很多高深莫测的专业知识和能力。

我还记得几年前来到这里的时候，看着这里的这些孩子都还是小小的模样，那想到这几年之后他们都长成大孩子了。

浑身散发着青春的气息，洋溢在周边。

不管怎么看那种年轻的感觉都是让人非常羡慕的。

也许要再过一段时间之后，你才会发现，然后这些事情并不是你想怎样就能够往哪个方向发生的，他们有着自己的固定方向和发展规律。

底气作文篇2

关键词：掺气 折流器 底空腔 侧空腔 射流

对于高水头泄水建筑物来说，除了要解决高速水流引起的空腔破坏外，闸门止水的安全和优化问题也日渐突出。利用突扩突跌掺气设施一方面可以满足掺气减蚀的要求，另一方面适合于偏心铰弧门采用同曲面液压密封框止水，可保证闸门止水的安全可靠和优良运行。但突扩掺气缺乏成熟的工程经验和理论依据，在国内外已建工程中均有遭到空蚀破坏的事例，其原因尚未完全搞清楚。因此通过试验来研究突扩突跌掺气水流的规律，在侧墙加设折流器后对空腔特性、压力分布、掺气浓度所造成的影响等有现实意义。

1 试验方案及设备

试验研究在三峡工程泄洪深孔突扩突跌掺气水工模型上进行。模型按重力相似准则设计，模型比尺为1∶25，模型最大流量为350L/s，出口断面流速为4.5 ～7 m/s，Fr=2.47～3.59，Re=1.7×106～2.4×106，Wb=330～490.模型侧向折流器如图1所示，模型中侧收缩宽度由零渐变至2cm，侧收缩坡度各取1∶4，1∶6，1∶8，折流器高度各取为H，1/2H，1/3H（H为孔口高度）。在侧墙和底板上布置了时均压力测孔、脉压测孔、掺气浓度感应片。掺气通气孔风速用热球式风速仪测量，掺气浓度用中国水利水电科学院研制的848型掺气浓度仪量测。

为探讨侧向折流器不同高度和体型对侧墙和底板各掺气水力要素的影响，试验研究比较了6种方案，如表1示。

2 试验结果及分析

2.1 流态 由于侧向突扩，水流从有压段出口流出后向四周扩散，由二维流动变为较复杂的三维流动。扩散水流撞击侧墙后，向上扩散的水流形成水翅，向下扩散的水流形成水帘。水翅回落至正常水面后在其下游又会激起冲击波，流态较复杂，水翅过高也会冲击门铰。向下扩散的水帘增加底空腔的回溯水流，减小了底空腔长度。

表1 试验方案

侧向突扩水流对侧墙的影响可大致分为4个区域，即空腔区、压力骤变区、低压区和稳定区，如图2所示，图中Lb为底空腔长度，Lr为有效底空腔长度，Ls为侧空腔长度。

试验中定义沿侧墙的水股高出同一断面射流中心线水面的垂直高度为水翅高度Hf，高出中心线水面部分的水平长度为水翅长度Lf.空腔区是自水流脱离孔口侧壁起至水股在下游与侧墙相交处的水平距离。

图1 侧向折流器示意

水翅最高点位置，随库水位的升高向下推移。水翅最大高度与水翅长度，随库水位升高而明显加大，其与折流器的高度也有关，但与折流器坡度没有明显的相互关系。

值得注意的是，当折流器高度较小时，侧空腔长度变小，孔口出流与突扩侧墙的冲击角变大，产生一股斜角向下的白色逆向水射流，直接冲击弧形止水道。这种现象一般在折流器高度小于一半孔口高度时较多发生，白色逆向水射流的冲击点高程与折流器高度有关。

图2 突扩掺气设施流态示意

当折流器高度超过一半孔口时，侧空腔加长，孔口出流与侧墙冲击角变小，逆向水射流减弱，此时由于冲击点向下游推移，逆向水射流对弧形止水道边构不成威胁。

2.2 侧空腔长度 侧空腔长度是反映孔口出流自孔口侧壁起至出流与下游侧墙冲击处的水平距离。由于孔口侧壁在垂直方向上为圆弧形，出流的横向扩散沿水流方向逐渐加强，因此出流与侧墙的冲击交点与孔口的距离并不相等。未加折流器时，一般为顶部距离大，底部距离小，加折流器后，顶部距离小，底部距离大。取孔口中心高程处孔口侧壁末端至出流与侧墙的冲击交点的水平距离为侧空腔长度，各方案的试验结果如图3所示。

由图3可以看出，加设折流器可以加长侧空腔长度，其与折流器高度有关。高度超过孔高一半以上的折流器对加长侧空腔长度有明显效果，相反，高度低于孔高一半的折流器，与无折流器相比，由于对孔口底部水流横向扩散约束影响，反而缩短了侧空腔长度。

2.3 底空腔长度

2.3.1 底空腔长度试验结果 空腔长度越长，掺气越充分，减蚀效果越好，因此。空腔的长短是衡量各种方案优劣的重要指标。

图3 不同方案侧空腔长度比较

孔口出流脱离跌坎后，水舌底缘沿程紊动扩散，掺气量加大，水和空气间形成一道过渡带，没有明显的气水界面，这给底空腔长度的量测造成困难，对水舌底缘的判断不同，测量结果差异较大。文献[1，2]曾定义沿空腔中掺气浓度为60%的等浓度线为空腔气水界面，通过量测掺气浓度分布来确定底空腔长度，显然这种方法费时费力，后来产生出通过量测底板时均压力来确定底空腔长度的方法，用P=0.4(Pmax-Pca)的位置来确定底空腔长度，式中：Pmax为底板上的最大时均压力，为Pca空腔中的最小压力。也有人直接用底板时均压力最大点的位置来确定底空腔长度。

根据本试验直接观测到的底空腔长度数据与上述两种方法出入较大，而与下式表达的底板时均压力吻合，如图4所示。

P=0.75Pmax (1)

大量试验表明，水舌冲击底板后，产生一部分水流沿底板向上游回溯的现象，实际净空腔的长度远小于底空腔的长度（如图2中，Lrb）。因此采用底空腔长度Lb来说明掺气能力是不够全面的，有效空腔长度Lr缩短，掺气量减小，减蚀效果也大为削弱。冯家山和乌江渡等工程的原型观测资料[3]也表明，原型水舌下缘漩滚强度和回溯水流比模型更加严重。所以采用有效空腔长度来作为设计掺气设施的依据是安全的。

有效空腔长度的量测，与用底板时均压力大小来确定空腔长度的方法进行对比分析发现，有效空腔长度值较符合下式表述的底板时均压力值，如图5和表2示。

P=0.18Pmax （2）

图4 底空腔长度直接测量值与底板压力换算值比较

图5 有效空腔长度的直接测量值与压力换算值比较

由表2可以看出，空腔长度和有效空腔长度，在一定程度上受折流器的影响，折流器越高，空腔长度越长，有折流器的方案比没有折流器的方案空腔长度增加明显。折流器宽度是从孔顶到孔底由零渐变至0.5m，有折流器的出流孔口实际上是顶部宽底部窄，折流器起到了把孔口射流向上抬高的作用。

2.3.2 底空腔长度的计算 目前有各种计算空腔长度的计算公式，但适用于突扩突跌掺气设施底空腔长度计算的公式很少，能反映折流器对空腔长度影响的计算公式更是罕见，本文拟在这方面作一探讨。

表2 底空腔长度（底板压力换算值）( 单位：m )

通常计算底空腔长度以抛射体理论作为重要的理论依据。将坐标原点放在跌坎末端，水平下游方向为x轴正向，y轴垂直向下，则有

式中：Lb为底空腔长度；y0为跌坎顶至跌坎与明槽底坡延长线交点底距离；α为下游明槽与水平面的夹角，向下为正；β为射流实际抛射角向下为正；u为坎上水流平均流速。

用式（6）计算出的底空腔长度Lb与实测的Lb有较大的出入，因此必须进行修正。对于β的选择各有不同，文献[3]直接把有压洞出口顶板压坡角θ1当作β；文献[4]考虑θ1的同时引入最大横向脉动流速计算β，但未考虑跌坎挑角θ2的影响，计算误差较大；文献[5]考虑了挑角θ2但未考虑θ1的影响。在压力洞出口与跌坎的水平距离较短的条件下，应同时考虑θ1和θ2的影响。本文对β作如下的假设：

确切地说，底空腔的掺气量是与有效空腔长度有关，绝大部分掺气是在有效空腔内实现的。因此有效空腔长度的估算，对一个掺气设施来说更有意义。

假设冲击速度等于坎顶平均流速，将坐标原点设在挑坎末端，则由式（3），（4），（10）得射流与明槽底板的冲击角为

γ=arctan(tanβ+g′Lb/u2cos2β)-α。 (11)

图6 底空腔长度Lb试验值与计算值比较

设底空腔末端坐标为y1，漩滚回水面与水舌底缘相交点的坐标为y2，则：

yb=y1-y2. （12）

yb一般与水舌厚度（可取为孔出口断面高度h），水流速度u（取坎顶平均流速），水流密度ρ，重力加速度g，射流与底板冲击角γ，空腔负压Pca（米水柱）有关。应用因次分析和试验结果得：

在不同库水位条件下，6个方案按式（15）计算结果如表3示，计算值和试验量测值对比如图7示。

表3 底空腔长度和有效空腔长度计算值（单位：m）

从表3和图7中可以看出，试验值与计算值比较接近。

3 结语

为保持稳定的侧空腔与底空腔。折流器的高度和坡度对空腔长度均有影响，采用较高的折流器，能有效地增加底空腔和侧空腔长度。不仅如此，试验观测也证明，加设折流器能使底空腔和侧空腔连通，使侧空腔成为底空腔有效的通气通道，保证底空腔的充分掺气。

值得注意的是，当折流器高度小于孔口高度一半时，孔口出流与突扩侧墙的冲击夹角变大，产生一般斜角向下的逆向水射流，直接冲击弧形止水道，这是低折流器方案的弊端。

图7 有效空腔长度Lr试验值与计算值比较

由于回溯水流的影响，底空腔长度变短，直接影响掺气减蚀效果。正确区分和计算空腔长度和有效空腔长度是评价一个掺气方案的关键。本文根据底板最大时均压力来判断两种空腔长度的经验关系式（1）、（2），可供参考。特别是考虑了顶压坡角、跌坎挑角和折流器体型等综合因素影响得出的计算空腔长度式（10）、（15），有实际应用和理论意义。

参 考 文 献：

[1] 潘水波。通气挑坎射流的掺气能力[J]。水利学报，1980，(5): 25-27。

[2] 时启燧。通气减蚀挑坎水力学问题的试验研究[J]。水利学报，1984， (3): 33-34。

[3] 长委设计院枢纽处。三峡工程泄洪深孔突扩突跌式掺气设施研究成果[R]。武汉：长江水利委员会设计院，1996。

[4] 水利部长江水利委员会。长江三峡水利枢纽表孔和深孔体型优化专题报告[R]。武汉：长江水利委员会， 1996: 22-23。

[5] 于琪洋。挑坎型掺气减蚀措施过流掺气特性研究[D]。北京： 清华大学，1993.

[6] Chanion H. Study of Air Entrainment and Aeration Devices[J]。IAHR， HydrRes 1989， 27: 56-57.

底气作文篇3

【关键词】钢包；底吹氩；模糊控制

【中图分类号】TF704.2 【文献标识码】A 【文章编号】1672—5158（2012）08—0182-01

0.引言

合金微调站底吹系统用于对钢包进行底吹氩，利用其循环流场的特点来加速钢水介质运动，通过化学反应来减少钢水的杂质，促使钢水成分和温度均匀分布，去除有害气体，清洁钢液。底吹氩气流量的调节对整个合金微调起着重要的作用。流量过大，会穿透钢水液面产生喷溅现象；流量过小，钢水合金微调时间加长。为了取得好的合金微调效果，必须保证底吹氩气的平稳均匀。

1.工艺流程

在钢包车开到吹氩位前开始钢包空包、满包称重，系统根据空包与满包的重量计算出钢水的重量。钢水称重后钢包车开到吹氩位测温、取样，然后开到加顶渣位加顶渣。加顶渣结束后钢包车开到吹氩位进行底吹氩气、喂铝线和合金微调，然后测温、取样。如果温度不满足工艺要求就要加废钢，然后测温、取样，直到温度满足工艺要求；如果温度满足而成分不满足工艺要求就再喂铝线和合金微调，然后测温、取样，直到成分满足工艺要求；如果温度、成分满足工艺要求就进行软吹。软吹结束后钢包车开到起吊位。

2.控制策略

2.1 底吹系统分析

底吹控制系统主要由高压底吹阀、底吹切断阀和底吹调节阀等组成，其中，被控量是吹入钢包的氩气流量。气源压力、钢水高度（与钢水重量有关）、透气面积（与钢水温度有关）、钢渣高度等因素对底吹氩气流量影响较大，这些因素具有不确定性和不可控性，用常规的控制策略实现对被控量进行自动、精确控制十分困难，只能通过控制方式的调整来减小它们对氩气流量的扰动。

2.2 控制器设计

模糊控制是建立在模糊集合模糊逻辑的基础上的一种智能控制方法，它是根据操作者的经验总结出的控制规则。控制器的设计主要包括两部分：一是建立查询表，将查询表存放到计算机中。在实时控制时，通过查找查询表得到相应的控制量设定值。二是将设定值作为混合型模糊PID控制器的输入值，通过混合型模糊PID控制器对控制量进行控制。其流量控制结构图如图2-2所示。

混合型模糊PID控制器是由一个常规积分控制器和一个二维模糊控制器相并联而成的。模糊控制器采用二维模糊控制器结构形式，它是以偏差E和偏差变化率为输入语句变量，具有类似于常规PD控制器的作用，有可能获得良好的动态特性，但无法消除静态误差。为了改善模糊控制器的稳态性能，引入模糊积分。常规PI控制器输出为和二维模糊控制器输出控制量相叠加，作为混合型模糊PID控制器的总输出，即U=+，可使系统成为无差模糊控制系统。建立模糊控制规则的基本思想：当误差大或较大时，选择控制量以尽快消除误差为主，而当误差较小时，选择控制量要注意防止超调，以系统的稳定性为主要出发点。

2.3 模糊控制的实现

根据钢水重量、钢渣重量、钢水温度、气源压力与氩气流量、压力以及吹氩时间的关系，结合操作经验总结出控制规则，建立流量控制查询表，并将查询表存放在计算机中，在底吹过程中进行动态查询，得到控制量设定值R与各阶段的吹氩时间。由于吹氩是靠具有一定压力和流量的氩气来实现的，压力的大小受流量影响，它们之间存在耦合关系，本系统是进行调节流量，如果压力大，可能发生堵塞现象，系统就自动切换旁路用高压吹氩，若在20秒内未吹开，再报警。

在开始运行时，自动启动高压旁路，待透气砖吹通后，自动切换到调节回路上来进行流量调节。在进行底吹流量自动调节时，分别以钢水温度、钢水成分是否符合要求作为状态判断的依据，然后根据过程状态和检测到压力、流量数值采用相应的模糊控制器参数集。

3.结束语

通过查表，实现自动设定流量值，避免了由于操作人员的熟练程度差异等不利因素的影响。混合型模糊PID控制器具有较好的动态和静态特性、抗干扰能力强、鲁棒性强等特点。

参考文献

[1]陶永华，尹怡欣，葛芦生著.新型PID控制及其应用[M].北京：机械工业出版社，1998

[2]韩建军，李士琦，吴龙.钢包底吹氩搅拌特性[J].北京科技大学学报，2011（9）

[3]李江，魏文晖.优化钢包吹氩系统的生产实践及研究[J].武汉科技大学学报（自然科学版），2002（3）

作者简介

底气作文篇4

Abstract: Through the situation of 6135Aca type of marine diesel engine crankcase ventilation plug, the paper analyzes the oil leakage in the oil dipstick socket.

关键词：曲轴箱；通风装置；油泄漏

Key words: crankcase；ventilation；oil leak

中图分类号：TE62 文献标识码：A文章编号：1006-4311（2011）03-0301-02

0引言

当发动机工作时，会有少量的可燃混合气和废气经活塞、活塞环与气缸之间的间隙漏入到曲轴箱内。漏入曲轴箱内的燃油增发凝结后将使油变稀、油性能变坏。同时还会引起曲轴箱内压力增高，造成油封和衬垫处漏油。因此，曲轴箱设有通风装置，将漏入的混合气和废气排出或吸出。

下面结合引言中的论述对6135Aca型船用柴油机油在油尺插口泄漏进行分析。

1油在油尺插口泄漏相关的几个问题

1.1 油尺插孔的结构：油尺插孔是由Ф14mm、长80mm的薄壁钢管和与油底壳一同铸造的圆孔组合而成；薄壁钢管以螺扣形式旋紧在油底壳铸造孔上。此孔在油底壳侧壁的中部，垂直高度180mm。底部留有与油底壳内部相通的孔，油尺通过薄壁钢管上部插口插入此孔。

1.2 油尺的几个刻度线：油尺长160mm；静满长65mm；动满长45mm；险长12mm。在柴油机基本保持水平状态下，标尺上的刻线“静满”表示柴油机启动前应有的油面；“动满”表示柴油机运转时应保持的油平面；“险”表示应立即添加油的最低位置。

1.3 柴油机静止和运转工况下油面相对于油尺插孔在高度上的变化：油面在柴油机的静止状态处于油尺静满刻线，在油尺插孔中部，距油尺插孔底部与油底壳内部相通的孔85mm；柴油机运转工况下，油面处于油尺动满刻线，在油尺插孔中下部，距油尺插孔底部与油底壳内部相通的孔65mm；“险”格距油尺插孔底部与油底壳内部相通的孔32mm。

26135Aca型船用柴油机油在油尺插口泄漏

油在油尺插口泄漏大多发生在累计工作小时较多、作业环境差、技术状况不良、长时间未做维护维修或没有清洗曲轴箱通风装置的柴油机。在油尺插口发生泄漏时，还会发生油封、衬垫处的漏油。然而，油封、衬垫处的漏油是少量的，不能在较短的时间内产生大量外泄；油在油尺插口泄漏后果严重，作业过程中不能及时处置会发生大量外泄，造成烧瓦抱轴的严重事故。油在油尺插口泄漏过程与油封、衬垫处漏油有着共同的因果关系。这一段阐述虽然没有提到油在油尺插口泄漏问题，但是，其中所阐述曲轴箱压力增高，造成油封和衬垫处漏油过程，同样会导致油在油尺插口泄漏。因为在曲轴箱压力增高情况下，曲轴箱内部压力高于大气压力，迫使曲轴箱内高压气体寻找薄弱点向压力较低的曲轴箱外部释放。6135Aca型船用柴油机油在油尺插口泄漏过程，可以综合“油尺插孔结构”以及“柴油机静止和运转工况下油面相对于油尺插孔在高度上的变化”两个问题进行分析：在柴油机运转过程中，由于可燃混合气和废气不断漏入到曲轴箱，曲轴箱内压力逐渐增高。这种情况下曲轴箱类似于密闭容器，油封、衬垫、油尺插口则是曲轴箱高压气体向外泄露的薄弱部位。其中，油尺插口在这几个泄漏点中泄露量最大。由于曲轴箱内压力高于外部大气压力，油尺插口与油尺插头自身的摩擦力不能承受来自于曲轴箱不断增高的压力，油尺插头被顶离油尺插口，油经油尺插孔底部与油底壳内部相通的孔，再经油尺插孔形成油泄漏通道，油从压力较高的曲轴箱向压力较低的曲轴箱外泄漏。柴油机中的油由正常运转的动满油面开始泄漏，经“险”格油面，也就是应添加油最低位置（此位置在使用过程中极易发生拉缸、烧瓦、抱轴事故），直至油面低于油尺插孔底部与油底壳内部相通的孔，曲轴箱内高压气体与曲轴箱外部大气相通高压气体得到释放，油停止外泄。

36135Aca型船用柴油机曲轴箱压力增高的原因

油在油尺插口泄漏过程中“曲轴箱压力增高”是导致油泄漏的直接原因。然而，工作状况良好的柴油机不会发生“曲轴箱压力增高”现象。这种状况不能满足柴油机结构要求，也不能保证柴油机的正常运转，并且与柴油机设计要求相佐。如果柴油机在制造过程中没有设置曲轴箱通风装置，或者，柴油机工作状况出现异常，曲轴箱通风装置发生堵塞，这两种情况都会发生曲轴箱压力增高现象。因此，6135Aca型船用柴油机在曲轴箱右侧设有通风装置。它的主要作用是曲轴箱通风，防止曲轴箱压力过高。同时，还起到空气过滤作用，避免空气中灰尘、杂物等进入曲轴箱，阻止曲轴箱油蒸汽中油释出，减少油损失。曲轴箱通风装置由通气管和滤芯部件组成。通气管与下部侧盖冷压为一体；滤芯部件由壳体和滤网组成，安装在通气管内。曲轴箱通风装置解决了“曲轴箱压力增高”现象，但是，它的作用和结构特点却导致堵塞现象的发生。由于空气过滤作用，空气中灰尘、杂物以及曲轴箱油蒸汽和燃油混合气中油分子、胶质物等吸附在滤芯部件滤网上，随着作业时间的增长，这一过程不断累积，滤芯部件通气性能下降，直至发生堵塞。这种情况并非偶然，是一个渐进的过程。柴油机作业过程中通气管释出可燃混合气和废气逐渐减弱，曲轴箱压力逐渐增高，油封和衬垫处出现漏油现象，这种情况如果不能及时的进行处置将会发生油在油尺插口处的泄漏。在实际操作中个别操作人员把通气管盖打开，甚至把滤芯部件拿出，避免曲轴箱压力增高现象发生。其实这一操作方式并非可取，由于曲轴箱通风装置滤芯部件被拿出空气中灰尘、杂物直接进入曲轴箱，导致油污染，加速机件的磨损。

4结论

此故障发生与作业时间、作业环境、技术状况、维护维修有着直接的关系。在作业过程中加强柴油机的管理，油在油尺插口泄漏是可以避免的。首先，按技术要求做好维护保养，6135Aca型船用柴油机工作100h要清洗滤芯部件；其次，根据作业环境变化适时对曲轴箱通风装置进行检查；其三，作业中发现通气管释出可燃混合气和废气逐渐减弱，或加注油时感觉到滤芯部件重量变化说明滤芯部件发生堵塞；其四，技术状况较差的柴油机燃混合气和废气泄漏严重，曲轴箱通风装置容易发生堵塞。其五，维护维修过程中要重视清洗滤芯部件，避免发生堵塞，导致油泄漏现象发生。

参考文献：

[1]韩桂国，徐筱欣，戎璐.船舶推进轴系设计的模糊综合评估[J].船舶工程，2001（1）.

[2]马哲树，陈宁.船舶管段物性数据库的开发与应用[J].江苏船舶，2002（2）.

底气作文篇5

【关键词】脚泡； 云南白药气雾剂； 马尾引流

【中图分类号】R917 【文献标识码】A 【文章编号】2095-6851（2014）04-0410-02

引言

脚泡在长途行军中最常见，脚泡是影响徒步行军能力、增加单兵疲劳的重要因素，尤其在强行军、奔袭、负重、足底负荷过重，鞋子的大小不合适，鞋内异物、潮湿或者走路姿势不正确等因素导致足跟、足底、脚趾和足边缘皮肤起水泡，出现局部疼痛影响行走。本文分析了脚泡穿刺放液加用云南白药喷雾剂治疗脚疱并与单纯脚疱马尾留置引流进行对比。

1 临床资料

本文随机选择100足，138个脚泡。其中大泡90个（直径>1cm）；小泡48个（直径

2 方法

患足温水泡洗后，0.5%碘伏脚泡消毒，用2号缝皮手术针从脚疱基底边缘穿入，对侧穿出，稍用力扩大针眼，泡液随之流出，拔出穿刺针，碘伏棉球消毒并挤出泡液，云南白药气雾剂喷在瘪的脚疱处约3秒钟，使小量药液渗入泡内，局部可出现约30秒至1分钟的药物刺激性疼痛，随后即可继续行军。对照组采取脚泡消毒后马尾穿刺留置引流泡液。|

3 分析

脚泡多因长途行军、走路姿势不正确、鞋子过大、过小，鞋内潮湿、异物、强行军、奔袭、足部负荷过重等，皮肤受力不均匀、挤压或磨擦过度致足部角质层下表皮内或表皮下形成水泡或大泡，泡内含有无菌性透明液体，刺激真皮内神经，表现为局部疼痛，严重者影响行走。云南白药气雾剂（云南白药集团有限公司生产，国药准字Z53021103）为低温液，具有止血、止痛、消炎，能减少创面渗出，抑制肿胀，促进创面愈合，预防创面感染作用。云南白药气雾剂治疗行军脚疱既保持了云南白药强效镇痛作用，又具有气雾剂瞬时致冷的镇痛作用，可迅速减轻脚疱所致疼痛，一次用药即可治愈。尤其对内出血脚泡，可反复使用，效果更好。另外，云南白药气雾剂能减轻足底皮肤充血，改善足底血运，缓解足底疲劳，延缓和防止应力皮肤起泡的作用。可做行军中预防脚泡的常备药品。传统马尾穿刺脚疱留置引流治疗时间为1-3天，足底有不适感，需二次清理马尾，少数可因马尾引流致感染。因此，云南白药气雾剂在长途行军中治疗和预防脚疱单兵携带方便，操作简单，优于传统治疗脚泡方法，对部队徒步行军执行各项任务，提高部队的战斗力大有裨益，值得推广。

参考文献

[1] 陈维养.云南白药研究简述.国外医学中医中药分册，1979.01

[2]李健吾.许钟英.用正交试验法优选云南白药气雾剂配方.中成药，1983，10

底气作文篇6

1995年3月底至4月初，柏林气候大会，会议通过了工业化国家和发展中国家《共同履行公约的决定》。

1996年7月，日内瓦气候大会，会议发表声明，争取在1997年12月前缔结一项“有约束力的”的法律文件。

1997年12月，京都气候大会，会议通过《京都议定书》（简称《议定书》）。这是设定强制性减排目标的第一份国际协议。

1998年11月，布宜诺斯艾利斯气候大会，会议制定了落实《议定书》的工作计划。

1999年10月底至11月初，波恩气候大会，会议通过了商定《议定书》有关细节的时间表，但在《议定书》所确立的三个重大机制上未取得重大进展。

2000年11月，海牙气候大会，因无法达成协议，会议被迫中断。

2001年10月底至11月初，马拉喀什气候大会，会议结束了“波恩政治协议”的技术性谈判。

2002年10月底至11月初，新德里气候大会，会议通过了《德里宣言》，强调应对气候变化必须在可持续发展的框架内进行。

2003年12月，米兰气候大会，会议没有发表宣言或声明之类的最后文件。

2004年12月，布宜诺斯艾利斯气候大会，会议在几个关键议程上的谈判进展不大，其中资金机制的谈判最为艰难。

2005年11月底至12月初，蒙特利尔气候大会，会议最终达成了40多项重要决定，其中包括启动《议定书》新一阶段温室气体减排谈判。

2006年11月，内罗毕气候大会，会议取得了两项重要成果：一是达成包括“内罗毕工作计划”在内的几十项决定；二是在管理“适应基金”的问题上取得一致。

2007年12月，巴厘岛气候大会，会议取得了里程碑式的突破，确立了“巴厘路线图”，为气候变化国际谈判的关键议题确立了明确议程。

2008年12月，波兹南气候大会，会议总结了“巴厘路线图”一年来的进程，正式启动2009年气候谈判进程，同时决定启动“适应基金”。

2009年12月，哥本哈根气候大会，会议发表了《哥本哈根协议》，决定延续“巴厘路线图”的谈判进程，授权《联合国气候变化框架公约》（简称《公约》）及《议定书》两个工作组继续进行谈判，并在2010年底完成工作。

2010年11月底至12月初，坎昆气候大会，大会通过了《公约》和《议定书》两个工作组分别递交的决议。

2011年11月底至12月初，德班气候大会，大会通过决议，建立“加强行动德班平台特设工作组”（简称“德班平台”），决定实施《议定书》第二承诺期并启动绿色气候基金。

2012年11月底至12月初，多哈气候大会，大会通过包括《议定书》修正案、有关长期气候资金、《公约》长期合作工作组成果、德班平台以及损失损害补偿机制等方面的一揽子决议。

2013年11月，华沙气候大会，大会对德班平台进程、损失损害补偿机制、资金问题最后作出了决定，取得了大家都不满意但都能接受的成果。

底气作文篇7

关键词：炼油；工艺；流程；研究

中图分类号：TU2 文献标识码：A

1 延迟焦化工艺流程

温度90℃的原料经过减压渣油，由罐区泵送入装置原料油缓冲罐，然后由原料泵输送至柴油原料油换热器，加热到135℃左右进入蜡油原料油换热器，加热至160℃左右进入焦化炉对流段，加热至305℃进入焦化分馏塔脱过热段，在此与来自焦炭塔顶的热油气接触换热。原料油与来自焦炭塔油气中被凝的循环油一起流入塔底，在380℃-390℃温度下，用泵抽出打入焦化炉，快速升温至495℃-500℃，经四通阀进入焦碳塔底部。

循环油和减压渣油中蜡油以上馏分在焦碳塔内由于高温和长时间停留而发生裂解、缩合等一系列的焦化反应，反应的高温油气自塔顶流出进入分馏塔下部与原料油直接换热后，冷凝出循环油馏份；其余大量油气上升经五层分馏洗涤板，在控制蜡油集油箱下蒸发段温度的条件下，上升进入集油箱以上分馏段，进行分馏。从下往上分馏出蜡油、柴油、石脑油和富气。柴油自分馏塔由柴油泵抽出，仅柴油原料油换热器、柴油富吸收油换热器后一部分返回分馏塔作柴油回流，另一部分去柴油空冷器冷却至55℃后，再去柴油水冷器冷却至40℃后分两路：一路出装置；另一路去吸收稳定单元的再吸收塔作吸收剂。由吸收稳定单元返回的富吸收油经柴油富吸收油换热器换热后也返回分馏塔。

分馏塔顶油气经分馏塔顶空冷器，分馏塔顶水冷器冷却到40℃，流入分馏塔顶气液分离罐，焦化石脑油由石脑油泵抽出送往吸收稳定单元。焦化富气经压缩机入口分液罐分液后，进入富气压缩机。焦炭塔吹汽、冷焦产生的大量蒸汽及少量油气，进入接触冷却塔下部，塔顶部打入冷却后的重油，洗涤下来自焦炭塔顶大量油气中的中的重质油，进入接触冷却塔底泵抽出后经接触冷却塔底油及甩油水冷器冷却后送往接触冷却塔顶或送出装置。塔顶流出的大量水蒸气经接触冷却塔顶空冷器、接触冷却塔顶水冷器冷却到40℃进入接触冷却塔顶气液分离罐，分出的轻污油由污油泵送出装置，污水由污水泵送至焦池，不凝气排入火炬烧掉。甩油经甩油罐及甩油冷却器冷却后出装置。

2 吸收稳定工艺流程

从焦化来的富气经富气压缩机升压至1.4Mpa，然后经焦化富气空冷器冷却，冷却后与来自解吸塔的轻组份一起进入富气水冷器，冷却到40℃后进入气液分离罐，分离出的富气进入吸收塔；从石脑油泵来的粗石脑油进入吸收塔上段作吸收剂。从稳定塔来的稳定石脑油打入塔顶部与塔底气体逆流接触，富气中的C3、C4组分大部分被吸收下来。吸收塔设中段回流，从吸收塔顶出来带少量吸收剂的贫气自压进入再吸收塔底部，再吸收塔顶打入来自吸收柴油水冷器的柴油，柴油自下而上的贫气逆流接触，以脱除气体中夹带的汽油组分。再吸收塔底的富吸收油返回分馏塔，塔顶气体为干气，干气自压进入焦化脱硫塔。

从富气分液罐抽出的凝缩油，经解析塔进料泵升压后进入解析塔进料换热器加热至75℃进入解析塔顶部，吸收塔底富吸收油经吸收塔底泵升压后进入富气分液罐，解析塔底重沸器由分馏来的蜡油提供热源。凝缩油经解析脱除所含有的轻组份，轻组份送至富气水冷器冷却后进入富气分液罐，再进入吸收塔。

解吸塔底油经稳定塔进料泵升压进入稳定塔，稳定塔底重沸器由分馏来的蜡油提供全塔热源，塔顶流出物经稳定塔顶水冷器冷至40℃后进入稳定塔顶回流罐，液化烃经稳定塔顶回流泵升压后一部分作为回流，另一部分至液化烃脱硫塔，稳定塔底的稳定汽油经解析塔进料换热器换热后再经稳定汽油冷却器冷却后，一部分经稳定汽油泵升压后进入吸收塔作为吸收剂，另一部分送至加氢装置进行加氢提炼。

3 加氢工艺流程

原料油自罐区来，经过滤后进入滤后原料缓冲罐，再由反应进料泵抽出升压后，先与氢气混合，再与加氢反应产物进行换热，然后经加热炉加热至要求温度，自上而下流经加氢反应器，在反应器中，原料油和氢气在催化剂作用下，进行加氢脱硫、脱氮、烯烃饱和等反应。从加氢反应器中出来的反应产物与混氢原料及低分油换热后，再进入反应产物空冷器，冷却至60℃左右进入反应产物后冷器，冷至45℃左右进入高压分离器进行油、水、气三相分离。为了防止加氢反应生成的硫化氢和氨在低温下生成氨盐。堵塞空冷器。在空冷前注入洗涤水，高压分离器顶气体经循环氢压缩机升压后，与经压缩后的新氢混合，返回到反应系统。低分油经与反应产物及柴油产品换热后，经行生成油脱硫化氢塔。塔顶油汽经空冷器、水冷器冷凝冷却至40℃，进入塔顶回流罐，罐顶少量油汽至放火炬系统，罐底轻石脑油用塔顶回流泵抽出，一部分作为回流打入分馏塔顶部，一部分作为产品（乙烯料）送出装置。分馏塔底重沸炉提供热量，柴油、轻蜡油从塔底抽出后，经柴油泵升压与低分油换热后，再经柴油空冷器，后冷器冷却至45℃，作为产品出装置。

4 水煤气制氢工艺流程

在煤气发生炉内，交替的通入空气和过热蒸汽，与炉内灼热的煤炭经行气化反应，吹风阶段生成的吹风气送入吹风气回收岗位，其他阶段生成的半水煤气经热量回收，除尘冷却后，去半水煤气气柜。从压缩来的水煤气经油水分离器去除夹带的油份后进入饱和热水塔的饱和段。在塔内的气体与塔顶喷淋而下的热水逆流接触，进行物质与热量传递。经提温增湿后的水煤气进入气水分离器分离掉夹带的液相。在气体进入热交换器之前先与添加蒸汽混合达到一定的汽气比值，在换热器内换热升温到300℃左右再经中变电加热器进入到中温变换炉。经一段变换反应后气体温度升至460℃左右引入蒸发填料段降温，由炉内冷激使气体降温至350℃左右进入二段催化剂层。低温变换气离开低温变换炉后，经一水加热器，饱和热水塔的热水段回收热量，变换气温度进一步降低，再进入二水加热器及变换器冷却器将气体温度降至常温，经分离液滴后进入变压吸附汽提氢装置。经变压吸附装置后，氢气的纯度达到99.99％，进入新氢压缩机，到加氢工段。

5常减压装置工艺流程

底气作文篇8

关键词： 维修人员；优化配置；维修时间

中图分类号：E25文献标识码：A文章编号：1006-4311（2012）04-0283-020引言

有些岗位所需维修时间相对较小，每名维修人员可提供的维修时间远远大于此数值，因此，该岗位的任务可由其他相关或相近专业的人员兼职。基于这种考虑，本节进行人员配置优化研究。

1维修人员专业分析

维修人员因专业分工不同，有的可以从事多项工作，有的仅能承担本专业维修任务。为了研究问题方便，根据工作实践经验用一定的相关系数反映维修人员从事各种专业维修的能力。

记：yh1nk——第h种装备第l种岗位人员从事第n种装备第k种专业工作时的平均相关系数。具体如表1所示。

2人员配置优化模型

以往的研究方法大多是通过维修专业转换确定某一专业人员是否能够减少，而对于整个维修组织究竟能够减少多少人员配备，减少那些专业的人员更优，并没有给出具体的算法，难以达到使维修人员配置数量最少，效果最佳的目的。本节在维修专业分析的基础上，建立维修人员优化模型，在满足维修需求的情况下，使维修人员配置数量最少。

各专业所需人员数量N■■及其标准人员数量Nnk（所需人员数量N■■向上取整）为已知。标准人员数量Nnk与所需人员数量N■■的相差部分可通过维修人员相关系数转换为其它专业的维修人员，最后综合考虑维修机构的人员配备。

第h种装备第l种岗位人员完成本岗位维修后，从事第n种装备第k种专业的可转换人员数量为mh1nk=（Nnk-N*nk）yh1nk（1）

其它所有岗位人员从事第n种装备第k种专业的可转换人员数量为mnk=■■mh1nk（2）

记：

nnk──第n种装备第k类专业的所需人员的余数，如N*nk=1.3，则nnk=0.3；

Znk──其它所有岗位人员从事第n种装备第k种专业工作时的相关系数。

Znk=■（3）

Znk＞1时，第n种装备第k种专业不能少配一个标准维修人员。Znk?燮1时，第n种装备第k种专业可以少配一个标准维修人员。当出现多个专业维修人员的Znk?燮1时，则Znk最小值所对应的第n种装备第k种专业优先少配一个标准维修人员。

以此类推，■■Znk?燮1，则式中所涉及到的专业均可少配一个标准维修人员。同理，当出现多个专业维修人员的■■Znk?燮1时，则选择■■Znk最小值所对应的专业均少配一个标准维修人员。把此时的配置策略作为新的配置策略重复上面的步骤，直到所有的■■Znk＞1为止。

3模型举例

例：战时修理营各专业所需人员数量和应配备的标准人员数量如下表所示。求经优化后可减少几个维修人员，减少那些专业的维修人员。

解：根据表1，由式（1）和（2）得

（1）所有维修人员进行考虑

m发底盘=0.6755，m发制配=0.6710，m发电气=0.5630

m运底盘=1.6403，m运制配=1.5720，m运电气=1.2802

由式（3）得

Z发底盘=■=■=1.084＞1

Z发制配=■=■=0.921＜1

Z发电气=■=■=0.577＜1

Z运底盘=■=■=0.278＜1

Z运制配=■=■=0.137＜1

Z运电气=■=■=0.105＜1

Z运电气=0.105最小，因此，运输车电气专业优先少配一个标准维修人员。

（2）在此基础上，对其余专业进行计算，重复上面步骤，得

m发制配2=0.6710，m运电气2=1.2038

Z发制配+Z运电气=■+■=0.9210+0.1121＞1

m发电气2=0.3930，m运电气2=0.8752

Z发电气+Z运电气=■+■=0.8270+0.1543=0.9813＜1

m运底盘=1.2078，m运电气=0.9538

Z运底盘+Z运电气=■+■=0.3775+0.1415=0.519＜1

m运制配=1.0530，m运电气=0.8882

Z运制配+Z运电气=■+■=0.2051+0.1520=0.3571＜1

Z运制配+Z运电气=0.3571＜1最小，因此，运输车电气专业和运输车制配专业优先少配一个标准维修人员。

（3）在此基础上，对其余专业进行计算，重复上面步骤，得

m发电气=0.3930，m运制配=0.7830，m运电气=0.4832

Z发电气+Z运制配+Z运电气=■+■+■=1.3823＞1

m运底盘=0.6590，m运制配=0.6178，m运电气=0.5618

Z运底盘+Z运制配+Z运电气=■+■+■=1.2819＞1

Z发电气+Z运制配+Z运电气＞1，Z运底盘+Z运制配+Z运电气＞1，因此，在运输车电气专业和运输车制配专业少配一个标准维修人员的情况下，无法再优化人员配置。

由以上求解可知：六个专业配置标准人数，发射车底盘专业、发射车制配专业、发射车电气专业和运输车底盘专业四个专业人员完成本岗位维修后，从事运输车电气专业和运输车制配专业，运输车电气专业和运输车制配专业可少配一个标准维修人员。即优化结果为配置发射车底盘专业2人、发射车制配专业1人、发射车电气专业1人和运输车底盘专业1人。

4结论

综上所述，本文通过对维修人员专业进行分析，建立了战时维修人员配置优化模型。通过实例分析，对模型和算法进行了验证，为战时部队确定各维修专业人员数量提供了决策依据。

参考文献：

[1]余高达，黄成林.战役装备保障学[M].北京：国防大学出版社，2002：584-594.

[2]耿斌.复杂武器装备的维修人力预测[D].军械工程学院硕士学位论文.2000：14-39.

[3]王恺.联合作战通用装备维修人员优化配置研究.军械工程学院硕士学位论文[D].2008.

[4]郭会军.战时装备维修资源需求仿真研究.军械工程学院硕士学位论文[D].2007.