老区X9—D3—119井工作制度的调整效果分析

摘 要：通过对油井在生产过程中的压裂、补孔后，根据产量的变化及时调整油井的工作参数；单井上增产措施的有效期后产量下降，调小油井工作参数；合理匹配油井参数，使油井在长冲程小冲次的状态下安全运行；在检泵作业时，调整泵径加裝油管锚扶正器等措施延长油井的有效运转时率，保持合理的工作制度，从而达到最佳经济效益。

关键词：压裂 补孔 调参 井下措施 延长时率

目前油井的有效时率很低，通过对油井压裂、补孔后，根据产量的变化调整油井的工作参数；单井上增产措施在一定的有效期后产量下降，再调小油井工作参数；在检泵方案及设计的优化和配套，有效延长检泵周期，提高其周围注水井水量，使具有压裂、补孔条件、又有上产措施的井，增油效果良好.

一、油井基本概况

X9-D3-119井是油区的一口调整油井，该井于1990年9月15投产转抽。投产初期日产液34t日产油25t含水26.0%流压4.14Mpa。工作参数：泵径∮56mm冲程2.5m冲次6次/分机型CYJ5-2.5-26B。该井于1995年9月压裂，1997年4月补孔。目前，日产液53t日产油9t含水82.8%流压2.78Mpa。

二、油井开采过程中工作制度变化调整

1.初期阶段参数

X9-D3-119井于1990年11月投产转抽，有两口水井与其连通，分别是水井X9-D3 -120井和水井X9-2-121井，两口水井于1991年4月相继转注，初期都为笼统注水，没有分层注水.其工作制度： 泵径∮56mm，冲程2.5m，冲次6次/分，沉没度478m，泵效64%，功图反映正常，上载荷48.6kN，下载荷14.1 kN。所以初期参数还能满足其生产需要。

X9-D3-119井周围有6口油井，这些油井相继转抽后出现了注采不平衡。由于注采不平衡，不能充分注水的矛盾日益突出.X9-D3-119井产量流压都下降较快，至1994年4月，日产液23t日产油10t含水38.6%流压2.43Mpa。这时从功图反映该井供液不足：上载荷由38.6kN，下降到29.7kN，下降了8.9 kN下载荷由14.1 kN下降到12.1 kN下降了2.0KN，但这时沉没度在110m，泵效仍达47%。但是，随着产量完成的紧张，考虑成本因素，我们决定对X9-D3-119井进行采取措施，达到上产的目的。在预计方案确定后，对该井的各方面资料加以收集整理分析。尽可能的针对该井的层位关系进行细化的基础上加以论证，达到最佳的压裂效果。

2.压裂增产阶段工作参数的调整

2.1 为了保证压裂效果，确实提高该井的产量，在压裂前，我们除了认真做好压裂方案外，积极做好X9-D3-119压前的培养工作。首先，在注采结构上体现的注采不平衡的情况下，经过分析总结，找出切实可行的解决办法，决定调整该井的注水量，在1995年4月，对X9-丁3-120井的全井配注进行调整，配注由50m3/d到100m3/d，实注由51 m3/d到93 m3/d。起到了临时缓解注采不平衡的矛盾，稳注该井流压。X9-D3-119井的几个层与水井X9-D3-120井连通好，增加了另一条解决途径，故于1995年5月，决定先对这口水井压裂，然后再压X9-D3-119井.同时为满足该井的生产需要，决定压后同时换大泵径，由∮56mm换成∮70mm管式泵，冲次由6次/分上调到9次/分。

2.2 压裂后调大参数

X9-D3-119井由于压后效果非常好，对工作制度的参数进行了及时调整，调大该井参数后，日产液上升了27t日产油上升了19t，含水下降了5.9百分点，流压3.14MPa，功图由压前的供液不足变为正常，通过该井工作制度的调整，有力地保证了压裂实施效果。X9-D3-119井压裂前后数据对比：日产液（t/d）压前17压后44日产油（t/d）10压后29含水（%）38.6压后32.7流压（Mpa）2.43压后2.43工作参数：泵径56 压后56冲程2.5压后2.5冲次6压后9。差值日产液（t/d）+27 日产（t/d）+19含水（%）+5.9流压（Mpa）+0.17

3.补孔阶段工作参数的变化

3.1X9-D3-119井压裂后，效果稳产到96年10月，日产液41 t日产油16 t含水62.7%流压2.48Mpa。

3.2从沉积相带上看X9-丁3-119井的PI212、PI331-332处于河道砂带，砂岩厚度分别为2.1m、6.2m，有效厚分别为1.2m、4.2m，砂体发育较好，且未动用。为了挖潜剩余油，于1997年4月先对该区块水井X9-D3-120井进行了补孔，使该区块葡I组地层压力上升之后对X9-D3-119井的葡I212、葡I331-332进行了补孔。

3.3为了达到预期的效果，把冲次一度调到了12次/分，上载荷达到76.1kN，下载荷也达到了24.5 kN，电流达到了93/76A。

补孔前后数据对比：日产液（t/d）补孔前43补孔后62差值19日产油（t/d）补孔前4316补孔后42差值26含水（%）62.7补孔后31.6差值0.29流压（Mpa）2.48补孔后2.77差值0.29沉没度（m）110补孔后245差值135。工作参数：泵径70冲程：2.5 冲次：补孔前9补孔后12理排：补孔前12.4.7补孔后：166差值41.3泵效：补孔前36补孔后39差值3。

4.合理调整油井工作制度

4.1油井产量上升的调整

在油井上产阶段，合理调整油井工作制度，保证正常运转，生产参数的调大，特别是冲次达到12次/分，造成了油井负荷变大，交变载荷增大，致使抽油机各部配件磨损、断裂严重，造成油井管、杆的长期疲劳，抗拉强度降低，最终导致管、杆断脱。

4.2生产时率的影响

该井在1995、1997年压裂、补孔时，放大参数后，一年中，毛辫子折7条，烧电机3台，尾轴和曲柄销各更换1套，严重影响了生产时率。 在1998年10月28日检泵，原因是第56根管丝扣断。分析：从生产数据看日产液58 t日产油14 t含水75.4%流压2.69Mpa，沉没度210m。工作参数，泵径∮70mm，冲程2.5m，冲次12次/分，上载荷72.1kN下载荷21.3kN从以上数据看出，造成连续2次管断根本原因是参数不合理冲次太大，致使交变载荷增大使管体断脱。

4.3采取措施

在不影响该井产量的情况下， 改变X9-D3- 119井工作参数，进行换大机型，并把冲程调到3米，冲次由12次/分调下来。因此在1999年6月12日，把机型由宝鸡五型换成总机厂十型。采取措施后，产量基本没有变化，最大载荷下降了3.8 kN最小载荷上升了3.2 kN载荷差下降了7 kN，沉没度上升了51m。由于采取了针对性措施，取得较好的效果，该井再也没有出现机械事故。

三、合理匹配参数

从单井合理匹配参数抓起，采取有效措施降低检泵率和综合返工率。该井压裂、补孔后，通过检泵方案的优化调整，取得了较好的效果。

1.油井在增产措施后期的参数调整

1.1X9-D3-119井从1997年补孔后的及时调整至2000年产液量已由补孔初期的62t下降到48t流压由2.78MPa下降到2.11MPa，沉没度降到79m左右。为此将冲次由9n/min下调至6n/min，下调后从功图上看泵充满程度明显变好，供液不足状况得以改善。

1.2及时检泵

该井2001年3月由于油管挂下第一根油管丝扣断而检泵，泵径为∮70mm泵，最大悬点载荷为72kN，并使用偏III井口。为有效预防管断问题，检泵时油管挂下第1-3根油管换成了加厚油管把其余油管换更新为旧管，并加装了油管锚。

1.3 及时换泵

虽然采取了加装油管锚等措施但由于更换的旧管质量问题，该井由于上载荷为66.1kN，仍然较大。为有效降低管负荷，采取了换小一级泵径的措施，由∮70mm换成∮56mm同时对部分变形严重的抽油杆进行了更换（由于资金问题，没有换全井杆）。调整后该井最大载荷又下降了2.1kN最小载荷上升了0.4kN管杆受力状况得到有效改善。

2.检泵作业时所采取的措施

2.1检泵原因分析

该井2003年8月又因第55根杆体拉断而检泵其主要原因是由于杆的使用年限长（已起过10年）悬点载荷大造成的。由于该井的连续作业，本次以应用成熟技术为主，全面实施各项预防措施，防止杆断、管断、磨断等现象，以延长其检泵周期。

2.2预防措施

（1）全井更换新抽油杆（2）加装了防偏磨扶正器50个（第65-116根杆，每根1个）（3）加装了油管锚（4）由056mm换成057mm大流道泵。经换大流道泵等措施后，该井最大载荷降至61.3kN流压2.78Mp沉没度210m井下工具工作状况正常。

四、结论

1.通过检泵方案及设计的优化和配套，有效延长检泵周期，由270天上升420天。

2.提高其周围注水井水量，具压裂、补孔条件、又有上产措施的井，增油效果良好。

3.通过调换机型5型换10型，冲次12次/分调到9次/分又下调到6次/分， 根据油井实际情况，采取调整地面参数，有效改善了管、杆受力状况。

参考文献

[1]张绍槐. 机采井工作制度. 北京：石油工业出版社.

[2]赵福麟. 油气田开发. 北京：石油大学出版社.

[3]袁万钟. 钻采技术. 北京：高等教育出版社.